水電廠論文精選(九篇)
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第1篇：水電廠論文范文
1.固定資產管理是計劃管理中的核心內容。隨著社會對電力需求量的加大，我國電力企業快速成長，達到了空前的規模，想要保障電力企業的健康發展，實現水電廠可持續發展目標的實現，必須做好計劃管理。計劃管理的重中之重是固定資產管理，是水電廠計劃管理中的核心內容，是防止水電廠固定資產流失，提高水電廠管理水平，提高水電廠固定資產利用率的重要手段。水電廠計劃管理的首要任務就是加強固定資產管理。水電廠應對固定資產管理有一個正確的認識，積極總結經驗、改革方法，強化水電廠固定資產管理水平和質量，為水電廠發展創造有利條件，提高水電廠生產力和生存能力。2.固定資產管理是強化水電廠管理的必要手段。水電廠是典型的固定資產密集型企業，不僅資金密集，其他非貨幣性資產更加密集。但經過調查發現，很多水電廠管理上都存在著“重購置、輕管理”的現象，一些領導認為設備屬于大宗物品，不會輕易損壞或丟失所以無需管理，這種思維給企業造成了不必要的損失，導致了水電廠管理中出現了制度不健全、機制不完善、管理不明確等問題，導致出現了不該購置的重復購置，急需購置的卻缺少資金等現象。強化固定資產管理在水電廠計劃管理中的地位是提升水電廠管理水平，提升固定資產價值，實現固定資產利益最大化的主要途徑。3.固定資產管理是明確管理責任的關鍵。不論是水電廠還是一般企業，在發展中、管理中都涉及到了許多的責任問題，如果問責不明，無法明確管理責任，在出現問題時便會出現無人負責，無人管理的現象。明確管理責任至關重要，固定資產管理是明確管理責任的關鍵。水電廠設備購置、使用、報廢各個環節都涉及到了眾多部門及實物管理與核算問題多方面問題，固定資產管理是明確涉及部門及員工責任分工的重要手段，通過固定資產管理才能實現管理責任的層層落實，確保工作的順利開展。
二、當前水電廠固定資產管理中存在的問題
1.賬目價值與實際價值不符。電力企業的固定資產不同于一般企業，其種類更加繁多，存放地點更加分散，管理部門眾多。這一特征導致了水電廠固定資產賬實不清現象的出現，并且這一現象已經成為了水電廠固定資產管理中較為普遍的突出問題。導致電力賬目價值與實際價值不符的主要原因是：固定資產價值管理和實物管理標準不一致、固定資產相關費用支出標準不明確兩方面原因。由于電力企業固定資產種類繁多，每種的管理標準都有著一定的差異性，生產部門與財務部分看待固定資產的角度不同，管理方式存在一定差異，極容易造成固定資產賬實不符的發生。2.管理手段及方式落后。目前很多電力企業在發展中，依然采用傳統人工固定資產管理模式，這種管理方式不僅效率低，更具有一定的滯后性，根本無法很好的發揮固定資產管理職能。并且傳統人工在進行固定資產管理時，數據不易保存、易丟失等問題比較突出。導致這種現象的主要原因是在水電廠固定資產管理中缺少對現代化技術的應用，缺乏信息化技術的融入，不注重信息化建設。隨著電力企業固定資產管理的日益發展，傳統人工管理已經無法滿足現代電力企業固定資產管理需求。
三、強化水電廠固定資產管理的對策
1.統一固定資產管理目標。解決水電廠賬目價值與實際價值不符問題，是水電廠固定資產管理中的首要任務。統一固定資產管理目標是解決賬目價值與實際價值不符的主要途徑，在固定資產管理工作開展中可將固定資產按類別進行詳細的劃分，根據不同類型和不同階段制定固定資產管理目標，利用統一的管理目標，提高水電廠固定資產管理的有效性和質量，為水電廠經營發展創造有利條件。2.加強信息化建。二十一世紀是一個信息的時代，如今全世界都向著信息化的方向發展著，企業在經營管理中融入現代化信息技術已經是一種不可逆轉的必然趨勢，水電廠想要在時代的洪流中生存下去，必須堅持與時俱進，加強信息化建設，利于信息化技術提高固定資產管理水平和質量，現實無紙化辦公，使水電廠的固定資產管理更高效、更快捷、更實時、更精準。
四、結語
第2篇：水電廠論文范文
蘆下壩水電廠位于福建省永定縣永定河段仙師鄉境內，系一引水式電站，兩臺機組采取單元供水。壩址以上集雨面積1050km2，電站最大水頭69.3m，最小水頭55.2m，設計水頭68.5m，設計流13m3/s，裝機容量2×6500kW。水輪機型號HL702-LJ-140,調速器型號CT-40，發電機型號SF6500-16/3300，機組額定轉速375r/min，電站兩臺機組分別于1973年9月、1974年9月投產發電。運行近15年后，又于1988年4月、1989年1月對1號、2號發電機進行了增容改造，改造后的發電機型號為SF8750-16/3300。
2下機架振動特征
1998年9月，在巡視過程中發現1號機上機架振動較明顯，特別是水平振動幅度較大(水平1.8mm，垂直0.2mm)，但尚未伴生上導瓦溫及推力瓦溫的明顯變化。停機檢查上機架各連接部位及定子基礎，并未發現松動。后檢查上、下機架及各部軸承，發現下機架基礎螺栓的二期混凝土有較明顯的裂紋和一、二期松脫現象(見圖1)，但機架和基礎螺栓連接的螺母沒有松動。開機運行觀察，發現下機架呈規律性較強的徑向擺動(篩狀擺動)，且擺動幅度基本不隨負荷變化而變化。電廠運行部門用4臺2t千斤頂把下機架的4只機腳頂在機墩邊壁上(徑向固定下機架)，如圖2所示，開機運行發現下機架的振動消失了，上機架的振動也隨之停止。
3下機架振動原因分析
電廠自投產和增容改造后已穩定運行了20多年的時間，水機和電機因制造過程中的動靜不平衡而產生的振動、機組的水力振動、電機電氣振動等原因而誘發的振動將伴隨著機組的運行而存在并具有一定的規律性，根據電廠長期的運行經驗分析，上述振動都不存在。1號機1995年12月大修至1998年9月也穩定運行了幾年時間，不存在大修過程中因安裝質量而引起振動的因素。據現場觀察分析，下機架基礎螺栓二期混凝土的裂紋和一、二期混凝土的松脫是造成下機架振動的最主要原因。
對于懸式發電機而言，下機架基礎受力相對較小，下機架基礎松動引起的振動很少發生。作用在下機架基礎上的垂直力有：下機架自重及頂轉子力。切向力有：機組停機時的制動力。徑向力有：主軸弓狀回旋時對下機架導軸瓦生產的離心力，此力通過軸瓦調整螺釘傳到了下機架。經計算，作用的基礎上的垂直力及水平力(包括徑向力、切向力)均較小，不足以直接破壞基礎螺栓二期混凝土和機墩混凝土。從現場觀察，機墩也未產生裂縫，且未發現機墩導常振動。那么造成下機架基礎螺栓二期混凝土裂紋和松脫的主要原因是什么呢？筆者認為長期運行中的水平重復短期荷載的突然增大是造成基礎螺栓二期混凝土疲勞破壞的最主要原因。其破壞過程可以分為三個階段：第一階段是在二期混凝土澆搗初期，因基礎螺栓二期混凝土平面尺寸較小，僅為15cm×15cm，二期混凝土上部預埋40cm×60cm的鋼墊板，造成二期混凝土不易振搗，內部缺陷較多，同時墊板下部也不易養護，使得混凝土硬化過程中干縮變形加劇，混凝土表面裂隙較發育(原設計未對二期混凝土提出特殊要求)。第二階段從1973年9月機組投產至1988年4月，機組在長達15年的穩定運行中，二期混凝土一直重復受到較小的荷載，使混凝土的疲勞強度明顯降低。由于應力集中也滋生了新的裂隙，使裂隙穩定發展。第三階段從機組增容改造后至1997年9月，因增容后的機組轉動慣量比原來相應增大30%，使下機架所受的水平力（切向力、徑向力）也比原來增大了。突然增大的水平力使混凝土局部應力達到或超過混凝土疲勞強度，二期混凝土內部原有的穩定(假塑性變形)被破壞，混凝土內部出現不穩定的裂隙擴展，有些裂隙迅速擴張，直至貫穿，同時表面也可見明顯裂紋，最終導致二期混凝土(包括基礎螺栓及基礎板)松脫，從而使下機架在主軸弓狀回旋徑向力作用下產生規律性較強的振動。當千斤頂頂住下機架4只機腳后(徑向固定下機架)，下機架的振動消失，上機架的振動也由于下導軸瓦對主軸的徑向約束恢復而停止。
4結語
第3篇：水電廠論文范文
河床式發電廠房分為安裝間、擋水壩段、廠房機組段、進水渠、尾水渠五個部分。開挖最低高程為153.75m，最大高差為24.25m。左右翼墻和發電廠房土石方開挖總量為50.851萬方。其中石方34.628萬m3。尼爾基地區凍土多年平均最大深度2.10m，最大深度2.51m。冰凍的最大厚度1.52m，最小厚度0.78m，平均厚度1.12m。發電廠房基礎巖石特性為花崗閃長巖，節理裂隙發育，巖石完整性較差,巖石堅固系數f=10～12，級別為X級。主壩與廠房連接翼墻長129.38m，寬為28.45m。建基面高程173.50m，開挖高度為4.5m。廠房與右副壩連接翼墻長143.65m，寬100.78m，開挖高差20m。
2開挖技術措施
2.1施工特點
廠房基坑覆蓋層剝離巖石開挖在零下-34.4℃的嚴寒下進行，設備選型、爆破參數控制、開挖出渣道路布置必須適應于嚴寒氣候條件；由于廠房結構復雜，采用預裂控制爆破技術控制建筑物輪廓邊線；為加快開挖進度，保護層開挖采用液壓鉆機造孔，大幅度提高鉆孔效率；廠房上下游預留門機巖臺，控制爆破要求嚴格；由于原廠房圍堰滲水嚴重，火工材料防水性能要求高；廠房基礎形狀復雜，基礎高差大，出渣道路布置要求嚴格；開挖石方粒徑有嚴格要求，爆破參數經過多次試驗確定，嚴格控制鉆爆施工。
2.2施工方法
2.2.1冰層和凍土開挖
廠房基礎覆蓋層為腐植土和砂礫（卵）料，開挖正值冬季，圍堰滲水漫過基坑，河床結了一層0.9m厚的冰層。冰層剝離后，下面的砂礫料迅即又凍結成凍土層。基坑結冰層底部為未凍的沙礫層，挖掘機械不能直接進入基坑內作業，因此破冰采用墊渣進占法進行開挖。墊渣進占方法:首先用1.3m3日立反鏟將冰區破解一角，隨后用大容量裝載機將破冰處迅即回填碎石或腐植土，填層高出冰面1.0m左右，反鏟在前面破冰開道，裝載機緊隨回填形成高出冰面的施工通道，冰面通道形成以后，自卸汽車可以沿通道將碎冰運出。破冰的同時設置潛水泵將冰面以下積水及時排除，避免冰下積水凍結成冰，增加反復破冰作業量。
2.2.2凍土開挖爆破參數選擇
基坑右側臺地上存在2m厚的凍土層，該部分凍土層采用松凍爆破法開挖。采用TOMROCK500液壓鉆機鉆取Ø80mm孔，炸藥采用4#硝胺防水炸藥，藥卷直徑Ø60mm，非電毫秒塑料導爆管微差起爆，凍土采用松動爆破，鉆孔采用TOMROCK-500型液壓履帶式鉆機鉆孔，鉆孔直徑80mm，孔間距1.8m，排距1.8m，炸藥采用4#巖石抗水硝銨炸藥,單耗藥量0.54kg/m3,非電毫秒塑料導爆管網絡起爆。凍土爆破程序如下:確定凍土范圍布孔鉆孔裝藥爆破。
表1凍土松動鉆爆參數表
凍土厚度
孔深
孔徑
孔距
排距
裝藥量
總裝
藥量
堵塞
長度
藥卷直徑
裝藥量
高度
H(m)
h(m)
D(㎜)
a(m)
a(m)
d(mm)
Qp(kg)
hp(m)
Q(kg)
Ho(m)
2.0
2.0
80
1.8
1.8
60
3.15
1.2
4.32
0.8
1.5
1.5
80
1.5
1.5
60
1.82
0.60
1.82
0.90
1.0
1.0
80
1.2
1.2
60
0.55
0.20
0.57
0.80
2.3石方開挖
發電廠房石方開挖采取分區、分層開挖的原則，考慮混凝土澆筑及合同工期的需要，以安裝間為先，自左向右進行開挖。同時考慮混凝土垂直運輸設備的安裝及運行需要，在進水渠、尾水渠預留門機軌道基礎巖臺。廠房基坑巖石開挖最大高差為29.45m，根據開挖設備性能并充分考慮了進水渠、尾水渠預留門機巖臺開挖質量廠房開挖采用梯段分層開挖。分層情況見圖1。廠房基坑石方開挖從4＃機組段開始，先在4#機部位開挖出先鋒槽，然后向3#機組和安裝間方向分兩個工作面進行梯段爆破開挖。基坑內開挖到156.27m建基面后，開挖檢修廊道，廊道邊線采用光面爆破，廊道和集水井內部進行掏槽爆破分層開挖。
2.3.1預裂爆破
為確保廠房建筑物基礎巖石的完整性，減少超挖及混凝土回填量，梯段爆破開挖前，對設計開挖邊線先進行預裂爆破，用液壓鉆機鉆孔。預裂爆破施工程序如下：鉆孔場地平整布孔測量鉆孔藥串加工裝藥堵塞網路連接起爆。
表2預裂鉆爆參數表
梯段高度
孔深
孔徑
孔距
藥卷
直徑
線裝藥
密度
底部裝藥
單孔
藥量
堵塞
長度
鉆孔
角度
裝藥量
高度
H(m)
h(m)
D(㎜)
a(m)
Ø(mm)
q(g/m)
Qp(kg)
hp(m)
Q(kg)
Ho(m)
°
13.6
14.20
80
0.8
32
250
1.5
1.0
3.4
1.0
73.3
4.50
5.03
80
0.8
32
200
1.5
1.0
0.9
1.0
63.4
2.3.2梯段爆破
先鋒槽爆破開挖：在4#機部位采用液壓鉆機鉆楔形掏槽孔，爆破成一長45m、寬22.2m、深6.0m的先鋒槽。利用此先鋒槽，分別向3#～1#機組和2＃～1＃安裝間方向分兩個工作面采用自上而下分層梯段鉆爆開挖。梯段爆破采用液壓鉆機鉆孔,爆破施工程序如下：場地平整測量放線布孔鉆孔裝藥連網爆破。梯段爆破裝藥結構采用連續柱狀裝藥，采用4#巖石抗水硝銨炸藥，藥卷直徑Ø60mm。
采用2#巖石銷銨炸藥和4#巖石抗水硝銨炸藥。炮孔按中寬孔距、梅花型布孔。為防止爆破對設計邊坡的振動破壞，在靠近預裂面的一排炮孔的裝藥量擬定為其它梯段爆破孔裝藥量的70～80%，距預裂面1.5～2.0m布孔。為提高爆破質量、降低石渣的大塊率，炮孔的裝藥結構采取連續柱狀裝藥方式。梯段爆破鉆爆設計參數見表4
表3梯段爆破鉆爆參數表
梯段高度
炮孔直徑
炮孔深度
藥卷直徑
孔距
排距
單孔藥量
堵塞長度
單位耗
藥量
超鉆深度
鉆孔傾角
(m)
(㎜)
(m)
(㎜)
(m)
(m)
(kg)
(m)
(kg/m3)
(m)
°
7.10
80
8.00
60
3.0
1.5
17.40
1.5
0.45
0.6
73.3
3.0
80
3.36
60
2.0
1.5
4.54
1.0
0.45
63.4
2.3.3保護層開挖
水工建筑物基礎預留保護層開挖，是控制建基面開挖質量的關鍵，也是控制工期、提高經濟效益的重要的環節。按規范規定，當保護層以上用梯段爆破開挖時，對節理較發育的中硬巖石，預留保護層應為上部梯段豎向孔藥卷直徑的30倍，對于堅硬巖石，相應值為20～25倍，SDJ211-83中有關條款規定，在距水工建筑物基建面1.5m以內用手風鉆鉆孔，淺孔火炮分層開挖。1994年新規范對保護層開挖，去掉了上述規定，允許試驗成功的基礎上，采用新方法進行開挖。在三峽工程、巖灘工程等重大項目施工中，近幾年提出了一些新辦法、新工藝，創造了很好的經驗：
1)對2～3m保護層，可用手風鉆鉆Ø45mm孔，孔深2～3m，單孔裝藥1.5～2.5kg，孔底設柔性材料墊層20cm，孔網1.5×1.6m，裝Ø32mm藥卷，非電雷管起爆。爆后選擇典型部位測定基巖波速降低值，均符合要求。
2)對3~5m保護層，用全液壓鉆機鉆Ø76mm，孔深3~5m，藥卷直徑Φ45mm，單孔裝藥8~16kg，孔底墊柔性材料墊層20cm，孔網2m×2m-2m×3m2,不連續裝藥，用導爆索配合非電雷管起爆，爆后選擇典型部位測定基巖波速降低值，均符合要求。
3)柔性材料可用泡沫塑料、鋸末、竹筒；在水孔中，需用兩頭封閉的竹筒。
4)巖灘水電站用Ø150mm鉆孔，裝Ø130mm藥卷，進行開挖，在臨近建基面保護層處孔底裝Ø55~75mm藥卷，使預留保護層厚度由2.5~3.5m減少到1.0~1.5m(20~25倍藥徑)。對預留保護層用手風鉆或快速液壓鉆鉆孔，一般鉆到建基面，對不允許欠挖部位超鉆10~15cm。孔底填柔性材料，柔性材料上裝Ø32mm藥卷，如需要在Ø32mm藥卷上部裝Ø55mm藥卷，用非電毫秒雷管排間延遲起爆，一次爆到建基面，質量符合要求，施工速度較常規法3倍，創造了月最大驗收面積29750m2的國內先進水平。
尼爾基廠房保護層開挖爆破參數選擇
借鑒三峽和巖灘工程保護層開挖經驗為了驗證用液壓鉆機鉆鉆Ø80mm中孔進行保護層開挖的爆破效果，根據多次鉆爆試驗，最終確定的保護層開挖爆破參數如下：用TOMROCK500液壓鉆機鉆Ø80mm孔，一次鉆至建基面，孔底回填20cm河沙或巖屑柔性墊層，孔網1.0m×0.8m，鉆孔傾角60°，裝Ø32mm藥卷，不連續裝藥，底部加強裝藥，非電毫秒延期雷管微差起爆。建基面欠挖的部位采用日立反鏟沖擊錘進行開挖。
采用2#巖石銷銨炸藥和4#巖石抗水銷銨炸藥，導爆管起爆。保護層開挖鉆爆設計參數見表4。
表4保護層開挖鉆爆參數表
臺階
高度（m）
孔徑(mm)
孔深(m)
鉆孔角度(°)
孔距(m)
排距(m)
堵塞
長度(m)
單孔裝藥量(g)
單位耗藥量(kg/m3)
1.5
80
1.88
60
1.0
0.8
0.5
600
0.45
3保護層開挖爆破質量控制
3.1宏觀調查和地質描述方法判爆破破壞的標準
有下述情況之一時，判斷為爆破破壞：
1)發現爆破裂隙，或裂隙頻率、裂隙率增大(產生爆破裂隙和裂隙率都會增大；原有的裂隙張開，也會使裂隙率增大)。
2)節理爆破裂隙面、層面等弱面張開(或壓縮)、錯動。
3)地質錘錘擊發出空聲或啞聲（從地質錘錘擊時發聲狀況進行判，一般新鮮，完整的巖體，發聲清脆，頻率高；被爆破振松的巖體，發出空聲或啞聲、頻率較低）。
3.2彈性波縱波速觀測方法判斷爆破破壞或基礎巖體質量的標準
同部位的爆破后波速(CP2)小于爆破前波速(CP1)，其變化率η為：η=1-(CP2/CP1)當η>10%時判為爆破破壞或基礎巖體質量差。
若只在爆后觀測，可用觀測部位附近原始的波速作為爆破前波速，也可以觀測資料的變化趨勢和特點判斷。
4石渣塊徑的控制
發電廠房石方開挖渣料作為上壩料和人工骨料粒徑要求為上壩料粒徑60cm，人工骨料粒徑58cm，為此在開挖過程中必須嚴格控制鉆爆質量。
首先在爆破參數的設計時必須充分考慮開挖渣料的料徑要求，再根據開挖部位的工程地質條件進行鉆爆參數的設計，在進行正式鉆爆施工之前，先進行爆破試驗根據爆破效果及時調整修正鉆爆參數使爆破達到比較好的效果，特別是滿足上壩料和人工骨料的粒徑要求。
5預留門機巖臺控制爆破施工
廠房進水渠和尾水渠預留門機巖臺爆破開挖采用預留巖埂和距巖埂3.5m范圍進行控制爆破的方案進行開挖。
5.1尾水渠巖臺開挖爆破試驗
根據工程類比法推算發電廠房門機預留巖臺允許的最大一次單響藥量。根據白山電站棧橋墩開挖爆破取得的爆破經驗公式v=100Q0.75/R2,推算自尾水閘墩墩頭0+047.50樁號往下游9.18m范圍為爆破控制區，爆破控制區范圍內的巖石開挖采用控制爆破技術，控制區以外的范圍，單響爆破藥量可以逐步提高，根據計算結果可以得出樁號0+065.80m以上的區域為常規淺孔梯段爆破開挖區。
5.2淺孔梯段爆破設計參數
表5淺孔梯段爆破鉆爆參數
梯段高度
炮孔
直徑
炮孔深度
藥卷直徑
孔
距
排
距
單孔裝藥量
堵塞
長度
單位耗藥量
超鉆
深度
鉆孔傾角
H
D
h
ø
a
b
Q
Ho
q
H1
a
(m)
(㎜)
(m)
(㎜)
(m)
(m)
kg
(m)
(kg/m3)
(m)
。
2
42
2.57
32
1
0.9
1.1
0.63
0.4
0.3
63.4
2
42
2.57
32
1
0.9
1.1
0.63
0.4
0.3
63.4
2.08
42
2.66
32
1
0.9
1.13
0.63
0.4
0.3
63.4
3.11
42
3.98
32
1.5
1.3
3.81
0.91
0.4
0.45
63.4
5.3爆破監測及爆破測點布置
1)測點布置：共布置5個垂直向傳感器：閘墩布置1個，底板布置3個，分別布置在：0+47.5、0+037.5、0+017.5樁號附近。
2)測量速度的儀器采用891-Ⅱ型放大器UJB-8型動態測試分析儀各1臺。通頻帶0.5～100Hz，量程0.01cm/s～20cm/s。
3)觀測要求：觀測后要提出完整的記錄波形，給出最大速度量，主振動周期、振動量持續時間。
4)預期結果：給出振動影響經驗公式和最大瞬時起爆藥量。
5.3聲波觀測
1)目的：根據對廠房基礎、閘墩、底板、橫梁在爆破前后彈性波速的觀測，判別爆破是否對建筑物產生破壞影響。
2)測點布置：在底板布置10個測點(鉆孔法)，在閘墩布置14個測點(其中4個測點采用鉆孔法)，橫梁布置10個測點(對穿法)；34共計個測點。
3)觀測要求：觀測應在每次試驗爆破前、后各進行一次，通過對波速的觀測和分析，判斷該區混凝土是否發生破壞。
4)宏觀調查：利用石膏涂抹對廠房進水、尾水渠等重要建筑物進行破壞影響調查。
5.4爆破控制
根據東北勘測設計研究院對以往類似工程爆破聲波監測的經驗及積累的質點允許振動速度經驗公式，爆破聲波引起的質點振動速度按v=100Q0.75/R2,進行控制。根據已建建筑物允許的質點振動速度，反算出距離建筑物不同距離，最大一段允許起爆藥量，詳見下表6：
表6爆破試驗單響控制藥量允許質點振動速度（cm/s）
距尾水閘墩0+047.50m距離（m）
允許最大一段單響起爆藥量（kg）
區域
8
4.5
1.90
預留巖埂
8
5.68
3.54
控制爆破區
8
9.18
12.73
藥量遞增爆破區
8
18.30
80.16
8
18.30
80.16
常規爆破區
8
28.30
256.34
8
35.95
300
6.結束語
尼爾基水利樞紐發電廠房基礎石方開挖克服了寒冷的氣候條件，在設備、人員降效非常顯著的情況下，按業主指定的節點工期順利完成了50萬方的開挖任務，在開挖過程中，取得以下經驗：
液壓鉆機非常適宜于高寒惡劣氣候的作業條件，液壓鉆機比風動鉆機具有高寒地區無法比擬的優越性。
第4篇：水電廠論文范文
摘要：燈泡貫流式水電站靜、動力計算分析有限元
1.3燈泡貫流式水電站廠房布置及特征[29～51
1.3.1廠房類型
燈泡式貫流機組廠房多為擋水廠房，廠房本身作為樞紐擋水建筑物的一部分。擋水廠房可分為單純擋水廠房和溢流廠房。由于廠房兼作擋水建筑物，其設計標準和閘坎等擋水建筑物相同。
單純擋水廠房為通常采用的形式，其結構簡單，廠房四面有足夠高的擋水墻擋水，水庫上游來水流量大于發電用水時，多余水量由瀉水閘棄水。
溢流廠房可通過廠房頂瀉流，分擔瀉水任務，減少瀉水閘孔數，節省瀉水閘工程量。溢流廠房上、下游擋水墻無須設置到水庫最高水位以上，廠房本身土建工程量也可減少。同時廠房的浮托力也減少，廠房的接觸力也可大為改善。廠房頂溢流堰面可設閘門也可不設閘門。不設閘門時，水位超過溢流堰面時，自由溢流棄水，可省去金屬結構工程量。樞紐正常蓄水位較高時，通常設置閘門擋水，水庫需要棄水時，由閘門控制瀉流。在溢流棄水發電時，由于水流的射流功能增加發電量，在溢流棄水不發電時，減少或清除了廠房尾水的回流淤積。溢流廠房的結構復雜，比常規擋水廠房施工難度大。在有條件的情況下采用溢流廠房其經濟效益還是很好的。
1.3.2廠房布置及特征
（1）流道及進出口設備布置
燈泡式水輪發電機組過水流道外形由生產廠家根據試驗確定并提供給設計部門，流道通常可分成進口段、中段和出口段。燈泡式水輪發電機組放置在流道中段內，其上游部分為進口段，下游部分為出口段。
流道進口段通常布置有攔污柵、檢修閘門及其所屬的起閉設備和進口閘墩、胸墻及橋面結構。上游閘門至機組首部距離很近，流道進口的布置主要是確定攔污形式和攔污柵、檢修門及壩頂公路的相對位置。
大多數燈泡貫流式機組電站在廠房渠道進水口處依次設置攔污浮排、攔沙坎、攔污柵,以攔截飄浮物和防止推移質泥沙進入機組流道。現在有部分電站,取消攔污浮排,在電站進水口上游的攔沙坎上設置一排攔污柵,即把攔污柵布置在進水墩前緣上游數十米處。采用這種通敞式布置的主要優點有摘要:①因攔污柵離廠房有一定的距離,使廠房前有一相對靜水區,水流流態比較穩定,過柵流速較小,污物輕易清除,由于攔污柵引起的水頭損失小,可以提高機組出力;②一旦某孔攔污柵被污物堵塞嚴重,水流可以從其它孔通過,在廠房前的靜水區內進行調整,不至于對某一機組的發電出力產生明顯的影響,因此,通敞式攔污柵不失為一種好的布置形式。
流道出口段布置有尾水閘門及其啟閉設備。由于貫流式機組流道平直,機組上下游閘門的設計水頭和操作水頭相差不大,從經濟角度尾水閘門亦具備作為工作閘門的條件。尾水快速閘門和尾水事故閘門是貫流式機組電站尾水閘門布置的兩種類型,也是防機組飛逸事故的常用過速保護辦法,當電站采用機組和尾水閘門聯合運行方式時,又是控制電站流量流道的工作閘門。
（2）主廠房布置
燈泡貫流式機組主機成臥式布置在流道內，尾水管為直錐形，對溢流式和非溢流式等各種廠房結構有很強的適應性，溢流式廠房雖然可節省廠房投資，但這種廠房有噪音大、通風采光條件差、吊物孔受氣候影響、溢流面的吊物孔密封要求高等缺點，在我國所建崖電站中大多采用非溢流封閉式廠房。
機組間距、廠房高度、跨度燈泡貫流式機組的安裝程序有兩種摘要:第一種，尾水管里襯(包括法蘭段)管形座~接力器基礎(廠房封頂)橋機機組。第二種，尾水管里襯(廠房到頂)橋機管形座機組尾水管里襯法蘭段。
主廠房高度主要決定于配水環(導水機構)組件翻身的吊裝要求。各大件吊裝方法必須和廠家協商，認真對待，一旦沒有考慮周到，將給安裝檢修帶來很大麻煩。
主廠房跨度主要由機組結構尺寸和發電機、水輪機各部件的安裝要求決定。在發電機轉子、定子安裝前，先將燈泡頭冷卻套(或發電機上游柜架)吊入機坑內。為了方便安裝，應認真審查廠家發電機安裝豎并的尺寸，滿足幾個大件的安裝要求。
燈泡式機組間距主要由流道尺寸決定，一般比常規機組小。由于管形座的支臂已形成進入機組內部的通道，有些大型機組此通道和廊道相接，故在機組之間不必設置樓梯，只需在主廠房兩端設置樓梯至水輪機廊道。樓梯進口可設在主廠房下游側副廠房內。
目前國內已運行和在建的燈泡貫流式機組電站，主廠房的布置形式各有其特征，歸納起來有以下幾種摘要:
①主廠房分運行層、管道層和廊道層共三層的格式。國產機組的調速器和油壓裝置管道接口以及回油箱等設備均布置在樓板下面，加之輔助設備較多，尺寸大，假如都布置在運行層，水工結構、設備布置方面都有一些困難。或者假如下游水位較高，安裝場需抬高，運行層和安裝場取同一高程的話，下面的空間高，可增設管道層。這樣，運行層顯得整潔、美觀、方便，把一些閥門、自動化元件等附屬設備布置在管道層也便于操作維護，兩全其美。而運行層設一整層還是局部，通常又有兩種方式摘要:運行層為局部，布置成半弧島式，僅下游側設有運行層，發電機、水輪機豎井的蓋板在管道層。這樣可減少噪音的影響，管道層檢修維護方便，節省投資，但這種布置由于運行層面積小，運行維護不夠方便。運行層為整層，將發電機和水輪機安裝豎井的蓋板布置在運行層，這樣就形成了整個運行層地面，比較寬敞，運行管理方便。
對于管道層中管道、電纜的布置方式，可根據此層的高度以及其它綜合因素分如下在運行層的樓板下面架空和在管道層分別設置管道溝及電纜溝兩種。
廊道層是貫穿各機組的通道，此層布置有軸承油箱、測量管路、排水泵等輔助設備。
②主廠房分運行層和廊道層共二層的格式。
如前所述，進口機組的調速器、回油箱、油壓裝置之間聯接管路的接口在側面，閥門自動化元件布置較集中，組合體積小，其管道及閥門等輔助設備只需在主機四周稍微低一點的坑中布置便可，有些自動化元件布置在燈泡體內，只需將聯接管路和電纜布置在機組兩側的電纜溝和管道溝內，不必設管道層。這樣，既節省土建費用又方便運行，主廠房寬敞。例如摘要:南津渡、馬跡塘等電站都是如此。
由于國產機組調速器、油壓裝置等設備的要求，耀設管道層即主廠房分三層是合理的，假如制造廠能鈞調速器及油壓裝置的結構進行改造，使自動化元件盡量布置在機械拒內或燈泡體內，連接管接口布置采幾進口機組的形式，這樣主機室就可以分兩層布置，既司減少工程量又便于運行管理。
（3）副廠房的布置
副廠房必須便于同主廠房聯系,還應注重運行人員的工作條件。為了充分利用尾水管基礎結構以上的空間,副廠房布置在主機室的下游側,這是燈泡貫流式機組電站常用的格局。機旁盤、勵磁盤宜布置在這里且和操作層同高程,便于運行管理。在尾水管上部布置副廠房節省投資,但是這樣副廠房通風差、噪音大,工作環境差。尤其是有些尾水副廠房頂層兼作公路橋梁(如馬跡塘水電站),汽車開過時振動、噪聲都比較大。因此中心控制室、載波通信室、資料室等主要生產副廠房(這些需要運行人員8h連續工作的場所),不宜放在尾水平臺上副廠房內,應放在靠近岸邊安裝場靠下游側的副廠房內(如木京電站)。為改善下游側副廠房的通風條件和采光條件,可將下游擋水墻向后移,使之和副廠房有一定的距離,這樣可以在副廠房的墻上開設窗戶,改善通風和采光條件(如都平電站、木京電站)。
（4）安裝場布置
安裝場面積的確定應按大修時放置機組各主要部件來考慮，也要適當考慮安裝的要求，當電站要求幾臺機組同時安裝時，應適當加大安裝場的面積。根據幾座已建電站的經驗，安裝場主要考慮轉輪、配水環、轉子、定子、主軸(包括推力軸承和導軸承)等五大件的組裝和翻身所需場地，其他一些小部件，可在主廠房內進行。安裝場長度取2倍的機組間距，便能滿足要求。
1.4燈泡貫流式水電站廠房結構應力的探究方法
1.4.1廠房結構應力的探究的必要性
燈泡貫流式水電站廠房一般由上游擋水閘門、流道、下游擋水閘門、排沙孔、主廠房上部結構等部分組成，由于是由多個孔洞組成的復雜三維孔洞結構，作為擋水建筑物，要承受上、下游水平功能力，使河床式廠房的內力分布較其它型式的廠房更加復雜，而燈泡貫流式機組較軸流式相比，其機組型式、受力方式有自身特征，非凡是對于廠內溢流式廠房使得廠房結構布置和受力條件更加復雜，設計中許多技術新問題需要通過計算深入探究，為了全面了解各設計工況（非凡是廠房表孔泄流情況）廠房壩段應力、位移狀態，使廠房結構設計更加合理、平安、經濟，采用整體三維靜動力有限元計算是十分必要的。
通過整體三維靜動力有限元計算，了解廠房流道的應力、變形、配筋及防裂情況；廠房表孔閘墩和底板的應力、變形、配筋及防裂情況；廠房上部結構的自振頻率應大于表孔過流脈動優勢頻率，以防止共振；廠房流道、表孔邊墩的自振頻率同機組頻率要相對錯開，以防止共振。
1.4.2廠房結構靜力的探究方法
目前對水電站廠房結構應力及穩定分析方法有摘要：結構力學法、材料力學法和有限元法[52～56。
結構力學法和材料力學法對電站廠房應力及穩定分析計算中比較簡單，但是對于比較復雜的廠房結構過于簡化計算模型將導致計算結果不能反映廠房結構的實際應力狀態，尤其在某些應力狀態比較復雜的部位由于過于簡化而引起計算結果錯誤，而且結構力學法和材料力學法對于求解瞬態及動力學分析也比較困難。
有限元法是20世紀40年代提出的處理材料屬性和邊界條件較復雜新問題的一種有效的離散化的數值方法，離散后的單元和單元之間只通過節點相聯系，所有的力和位移都通過節點進行計算。利用有限元法對廠房結構進行應力分析計算有以下優點摘要：（1）大型水電站廠房的物理模型制作不易，有些因素模擬困難，不能作過程仿真分析，而有限元模型則易于模擬；（2）有限元模型能突出構成建筑物本質特征的因素，便于分析了解建筑物的性能；（3）可以變動模型有關因素條件進行敏度分析，了解他們對廠房影響的程度及趨向，為改進設計提出啟示；（4）能針對廠房的某一部分進行具體模擬，來計算結構中重要部位的應力分布狀況；（5）能進行非線性分析、模態分析以及動力分析。
1.4.3廠房結構動力的探究方法[57
動力學新問題在國民經濟和科學技術的發展中有著廣泛的應用領域。最經常碰到的是結構動力學新問題，它主要包括動力特性分析和動力時程分析兩種類型。對水電站廠房的動力分析主要探究廠房結構在地震和機組震動功能下廠房結構的應力分布以及其穩定性。因此，對廠房結構的動力分析也就是抗震分析。目前，對水電站廠房動力分析的方法常有以下幾種摘要：
（1）振型分解反應譜法
根據振動分析，多質點體系的振動可以分解成各個振型的組合，而每一振型又是一個廣義的單自由度體系，利用反應譜便可以得出每一振型水平地震功能。經過內力分解計算出每一振型相應的結構內力，按照一定的方法進行各振型的內力組合。
該方法考慮了多個振型的影響，計算精度較高，但該方法是利用反應譜得出每一振型的地震反應，以靜力方式進行結構分析，屬于擬靜力法的范疇.
（2）時程分析法
根據結構振動的動力方程，選擇適當的強震記錄作為地面運動，然后按照所設計的建筑物確定結構振動的計算模型和結構恢復力模型，利用數值解法求解動力方程。該方法可以直接計算出地震地面運動過程中結構的各種地震反應(位移、速度和加速度)的變化過程，并且能夠描述強震功能下，結構在彈性和彈塑性階段的變形情況直至倒塌的全過程。該方法屬動力分析的方法，由它可以了解結構反應的全過程，由此可以找出結構地震過程中的薄弱部位和環節，以便修正結構的抗震設計.但該方法耗時太多，并且所選的地震波也不一定就能代表結構實際要遭遇的地震。所以，目前只對一些體型較復雜的建筑和超過一定高度范圍的高層建筑，才應用該方法來檢驗結構抗震性能。
（3）隨機分析法
由于她震動的隨機性和復雜性，結構的地震反應也應該是隨機而復雜的，因而只能求得結構地震反應的統計特征，或者求得具有出現概率意義上的最大反應，這一方法從隨機觀點處理了反應超過定值的概率，使抗震設計從平安系數法過渡到了概率理論的分部系數法，它屬于結構地震反應分析的非確定性分析法。
（4）能量分析法
地震功能下，地震動的能量輸入到結構，要轉換成結構的應變能而耗散地震動的能量。該方法就是分析這種能量的轉換關系或直接比較能量的輸入和耗散，以結構在地震中的變形、強度和能量吸收能力作為衡量標準，按答應耗能狀態進行設計，控制結構的變形和強度。用能量耗散性質可以反應結構的地震非彈性反應.能量耗散的全過程，既反映了結構的變形，又表達了地震反復功能的次數即強震的持續時間，從而能反應地震的累積破壞。
該方法的優點就在于它包括了力和變形兩個方面的新問題，是力和變形的綜合度量;同時，對地面運動的敏感性也較小，輸入地震波的性質變化對能量反應不如對變形的影響大。這是一種很有發展前途的方法。
1.5本文探究的主要內容
本文完成的工作主要有以下幾個方面摘要：
(1)國內外燈泡貫流式水電站建設目前狀況及水電站廠房靜、動力分析的調研、分析；
(2)燈泡貫流式水電站廠房結構靜、動力分析理論的探究以及有限元公式的推倒；
第5篇：水電廠論文范文
關鍵詞：水電廠；水輪機檢修方式；能量問題
水電廠水輪機的檢修工作是保證水電廠運行效率的前提條件，并且水輪機的運行狀態能夠直接反映出檢修質量，同時這也是衡量檢修標準的重要指標，因此為了提高水輪機檢修工作的合理性及有效性，高新技術及設備的應用則是必不可少的，另外還應當強化對機械設備的檢修及維護，當所有的檢修工作結束后，還需要綜合多方因素，對水輪機的工作狀況及核定運行數據進行對比及適應性調整，在投入使用后，還需要以水輪機能量恢復程度及是否達到標準水平為基礎，提高設備的穩定性。
1 目前檢修形勢下的機組能力狀況
從當前水電廠的運行狀態來看，我國的水電廠水輪機的檢修及維護水平并不高，與發達國家相比所存差距較為顯著，因此這就需要綜合水電廠的實際情況，調整檢修重點及方式，運用科學有效的測試技術及檢修方式提高機組能力，在此過程中，還應當對工作人員及能源、材料進行科學控制，最大化的避免浪費現象的發生。
除此之外，還需要根據運行需求，對設備及機械運行的安全性及穩定性進行標準衡量，在提升性能的同時確保其運行基礎更加全面，只有這樣才能從根本上提高檢修工作的精準性及高效性，縮短檢修工期，提高檢修質量。但是當前我國的水電廠檢修工作中卻依然存在一定問題，不僅管理及檢測系統不夠健全、針對性不強，故障的檢測更是難以保證時效性及準確性，呈現出了診斷方式落后且缺少科學指導的現實情況，而設備運行參數及故障信息的判斷中同樣缺少科學性衡量標準，與此同時，由于水輪機檢修工作存在繁復性特點，這就在一定程度上增加了推廣難度，并且收效甚微。
水輪機之所以能夠穩定及持續運行，主要依靠的就是水電機組的能量及空蝕性指標，這就不難發現，水輪機的整體功能需要依托于基礎才能實現動能的發揮，因此在對水輪機過流通道進行優化調整時，應當借助當前的科學技術力量，促進施工結構的完整性，提高施工技術水平，并且還需要對安裝及檢修流程中的各個細節進行質量控制及監督。除此之外，由于機械設備的運行效率正處于不斷上升階段，這就進一步說明能源消耗得到有效控制，而發電成本也受其影響有所下降，這對水電站的運行狀況及經濟收益來說大有裨益。
由于水輪機的內部零件數量較多，這就使得其運行結構及條件更為復雜，而運行過程中難免會產生空化及磨損問題，因此這就需要工作人員對水輪機的運行狀態進行全面且細致的檢查及監測，在精準掌握其運行狀態的基礎上，提高工作時效性，所以定期對機械設備進行檢查及維修是尤為重要的，如果不將此類問題重視起來，就會對機組的正常運行造成不利影響，從而降低工作效率及經濟效益。
2 水輪機能量指標的現場實測
為了科學判斷水輪機能量指標，并對其能量健康狀況進行精準掌控，現場測定工作是必不可少的，本文為了更加清楚的闡述相關論點，選擇了具有代表性質的電廠進行分析，該電廠在電網中占有重要的主導地位，設備容量達到1225MW，并且該電廠在日常運行中處于時時調整及優化業務結構的階段。通過對該電廠的設備進行研究可以發現，在最近的十年間，該電廠已經完成了對6臺大型設備的增容工作，其容量增加總量相當于一個中小型的發電廠，增容效率相當樂觀。
在結束機組的改造工作后，電廠領導在結合電廠運行環境及設備需求的基礎上，對改進工作進行了分析，并提出了相關優化措施，長此以往，機組指標的測定工作就形成了流程化工作特點，這不僅能夠提高測定工作的規范性，更能為及后續機組的優化提供參考數據及信息。而水輪機的內設部件在產生故障后，能量指標就會受到直接影響持續下降，所以這就需要對設備的受損位置及程度進行準確掌握，采取積極有效的措施將問題改善及解決。另外，水輪機中的傳感器及漏損都是其提高其運行效率的關鍵點及重要指標，因此這就需要工作人員對其參數變化及破損程度進行實時觀察及監測，要打好提前量，做好充足的應急準備，對可能存在的問題進行預測，只有防患于未然，才能提高檢修效率，使水輪機的運行始終保持在最佳狀態中，使檢修效果能夠達到預期標準。
該廠第1臺實施改造增容的機組，容量由225MW增至255MW，至本次擴修前，已累計運行8年多，期間共進行過1次擴修和2次大修。通過擴修，水頭為95m時，水輪機效率平均提高3%。在相同條件下，擴修后出力比擴修前提高約5MW。最后一臺機組改造增容全部引進國外先進設備和技術，容量由260MW增至320MW。通過擴修，水頭為100m時，水輪機效率平均提高1.5%。在相同條件下，擴修后出力比擴修前提高約8MW。另外，通過對增容的機組進行測試可以發現，實測的特性變化趨勢完全一致，但擴修前的效率已遠低于設計值或驗收值。通過檢修，水輪機能量指標得到了一定程度的恢復，但與設計值或驗收值還有一定差距，所以，從水輪機的能量指標上可以直接看出檢修前機組能量指標的下降程度以及間接地觀察到機組檢修的質量情況。
3 加檢修管理，提高檢修質量
在推進檢修工作時，離不開強而有效的科學管理，而檢修質量又能夠直接影響水電廠運行效率、水電廠作用發揮及存在優勢，因此強化檢修管理也就顯得至關重要。在設備的檢修過程中，機組的實際參數及結構特點等相關因素，都能夠作用于設計指標及設計參數中，所以這一問題應當引起工作人員的高度重視，并將機組中的各類因素及參數納入重要考量范疇中，而檢修人員的工作原則需要有理可依，有據可循，并嚴格按照相關檢修標準規范自身行為，只有這樣才能確保檢修工作的高效完成，提高機組的完整性及穩定性，促進功能優勢的充分發揮。
檢修管理工作應當對其目標進行精準定位，從而確保專項問題專攻解決，有針對性的提高管理質量。例如：會對效率指標造成直接影響的原因大部分來自于水輪機轉輪葉片形線的變化、過流通道的磨損及止漏環間隙增大，因此從能量指標入手，在檢修工作中應當將這幾方面的因素進行重點衡量，在加強對這幾方面的質量控制的同時，需要對設計標準做出還原性處理。
而檢修的工作人員應當將工作理念進行先進性轉變，提高檢修覺悟及方向性定位的新認識，將工作責任落到個人身上，實行分級管理及監管，促使檢修質量與預期標準能夠高度相符。同時，檢修工作不僅是處理故障，完善設備運行結構，優化運行環境，更重要的是檢修人員應當始終將問題貫穿于工作流程中，探究問題根源，從根本上將問題解決，從而有效提高機組的利用效率，降低機組檢修頻率，進一步提高發電廠的經濟效益。
綜上所述，水電廠的水輪機檢修及能量狀態判定是提高電廠運行效率，促進電廠安全穩定運行的前提條件，與安全生產同等重要，因此應當將能量指標的監測工作重視起來，并將其作為一項長期的制度去執行，這是因為能量指標是衡量機組維修的關鍵性指標及參考依據，因此對水輪機檢修方式及能量問題進行研究是極其必要的，并且在水輪發電機組的大修前后，需要對現場性能進行對比測試，而該測試工作也的應當被劃分在規范化、科學化的工作項目中。
參考文獻
第6篇：水電廠論文范文
關鍵詞：鍋爐；補給水；防腐；環保；管理
規范電廠鍋爐補給水處理工作，不但可以有效防止和減少鍋爐結垢、腐蝕及其蒸汽質量惡化而造成的事故，而且有利于促進電廠鍋爐運轉的安全、經濟、節能、環保。由此可見，電廠鍋爐補給水的處理在鍋爐整體運轉中起著至關重要的作用，直接影響著機組的安全、健康和平穩運行，但其中有幾個問題需要我們在電廠鍋爐補給水處理中加以注意，并在實踐工作之中不斷研究探索其解決之道。
1 電廠鍋爐補給水處理中的防腐蝕問題
電廠鍋爐在補給水過程中的防腐蝕問題，關系著鍋爐的安全運行，關系著鍋爐能否發揮出設備廠家設計的相關指標和標準，關系著電廠的運行成本和作業效率。因為，電廠鍋爐如在補給水這一工藝環節處理不當，容易使鍋爐內體產生腐蝕性的化學物質，其在鍋爐內沉積或附著在鍋爐管壁和受熱面上，會進而形成難熔和阻障熱傳導的鐵垢，而且腐蝕會造成鍋爐管道的內部壁體出現點坑，導致阻力系數的變大，管道腐蝕到一定程度，會產生管道爆炸的安全生產事故，給企業和國家的財產造成不必要的損失。目前，針對這一問題主要有以下幾種解決辦法。
1.1除氧防腐
國家規定蒸發量大于等于2噸/小時的蒸汽鍋爐、水溫大于等于95攝氏度的熱水鍋爐都必需進行除氧，否則會腐蝕鍋爐的給水系統和零部件。
目前，除氧防腐的途徑主要有三種，一是通過物理的方法將水中的氧氣排出；二是通過化學反應來排除水中的氧氣，使含有溶解氧的水在進入鍋爐前就轉變成穩定的金屬物質或者除氧藥劑的化合物，從而將其消除，常用的有藥劑除氧法和鋼屑除氧法等；三是通過應用電化學保護的原理，使某易氧化的金屬發生電化學腐蝕，讓水中的氧被消耗掉，達到除氧的目的。例如，熱力除氧防腐技術是將電廠鍋爐給水加熱到沸點，以達到減小氧的溶解度的目的，這時水中的氧氣就會不斷地排出，這種方法操作控制相對簡便，是目前應用較多的除氧防腐方法，但這種方法也存在著自身的不足，如易產生汽化、自耗汽量大等。相對于熱力除氧防腐技術的是真空除氧技術，這種技術一般情況下是在30攝氏度至60攝氏度之下進行的，可以有效實現水面低溫狀態下的除氧，對熱力鍋爐和負荷波動大而熱力除氧效果不佳的鍋爐，均可采用真空除氧而獲得滿意的除氧效果。化學除氧防腐技術主要有亞硫酸鈉除氧、聯氨除氧、解析除氧、樹脂除氧等，都可以達到較好的除氧防腐效果。
1.2加氧除鐵防腐
電廠鍋爐補給水系統中鐵含量的升高對鍋爐內體造成的腐蝕可以導致鍋爐氧化鐵污堵、結垢等腐蝕現象，在實踐工作中可以通過給水加氧技術有效解決這一問題。補給水加氧技術與補給水除氧技術截然相反，是結合鍋爐不同工況而采用的一種防腐技術。目前，我國已在《直流鍋爐給水加氧處理導則》行業標準中將電廠普遍采用的給水加氧、加氨處理稱為給水加氧處理。給水處理采用加氧技術的目的就是通過改變補給水的處理方式，降低鍋爐給水的含鐵量和抑制鍋爐省煤器入口管和高壓加熱器管等部位的流動加速腐蝕，達到降低鍋爐水冷壁管氧化鐵的沉積速率和延長鍋爐化學清洗周期的目標。
電廠鍋爐補給水加氧技術主要利用了氧在水質純度很高的條件下對金屬有鈍化作用這一性質，其處理的原理是在給水加氧方式下，不斷向金屬表面均勻地供氧，使金屬表面形成致密穩定的雙層保護膜。這是因為在流動的高純水中添加適量氧，可提高碳鋼的自然腐蝕電位數百毫伏，使金屬表面發生極化或使金屬的電位達到鈍化電位，在金屬表面生成致密而穩定的保護性氧化膜。直流爐應用給水加氧處理技術，在金屬表面形成了致密光滑的氧化膜，不但很好地解決了爐前系統存在的水流加速腐蝕問題，還消除了水冷壁管內表面波紋狀氧化膜造成的鍋爐壓差上升的缺陷。但給水加氧處理必須在水質很純的條件下才能進行。要控制好給水的電導率、含氧量、含鐵量、電導率等參數。其前提是機組要配置有全流量凝結水精處理設備，因為凝結水處理設備的運行條件和出水品質的好壞，是鍋爐給水加氧處理是否能正常進行的重要前提條件。同時，在應用給水加氧處理前鍋爐原則上應進行化學清洗，除去熱力系統中的腐蝕產物，可在爐前系統獲得最薄的保護性氧化膜。但同時要明確的是，加氧處理之所以可使爐前系統金屬的表面產生鈍化，除水質高純度這一先決條件外，還必須有水流動的條件，即在流動的高純水中加入氧氣才能在金屬表面產生保護性氧化膜，可以避免與除氧防腐技術相沖突，以達到較好的防腐效果。
2 電廠鍋爐補給水處理中的環保問題
電廠鍋爐補給水處理的環保問題，主要是指在補給水處理過程中產生的污水如果處理不當，會對環境造成一定的污染，尤其是當前多數電廠在補給水過程中都添加了一定的化學藥劑，對環境產生的危害不斷增加。因此，如何通過鍋爐補給水的污水回收再利用技術，以達到節能減排的環保目標就至關重要。同時，這也是企業社會責任的一種體現。
采用污水回收再利用技術為電廠鍋爐進行補給水處理需要我們結合不同的水質情況而運用相應的處理技術開展工作，其主要包括三個等級的處理，即：一級處理、二級處理和進行深度處理。污水處理技術按其作用機理又可分為物理法、化學法、物理化學法和生物化學法等。通常，污水回用技術需要集中污水處理技術進行合理組合，即各種水處理方法結合起來處理污水，這是因為單一的某種水處理方法一般很難達到回用水水質的要求。
污水回收再利用中通常采用的回用技術包括傳統處理混凝、沉淀、過濾、活性炭吸附、膜分離、電滲析和土地滲濾等。如：傳統物理化學工藝方法，即以混凝、沉淀、過濾、吸附等理論為基礎，采用砂濾、活性炭吸附、混凝沉淀等工藝進行污水的回收再利用；膜分離工藝，由于膜固液分離技術具有良好的調節水質能力，從懸浮物到細菌、病毒、孢囊，不需要投加藥劑，設備緊湊且易于自動化，因此有人將它稱為21世紀的水處理技術；生化與物化組合工藝流程，采用節約能耗、運行費用低的生物處理作為前段處理，去除水中大部分有機物，再配以物化方法進行把關處理，具有出水水質優于生物處理為中心的工藝流程，運行成本低于以物理化法學法為中心的流程。
3 電廠鍋爐補給水處理中的管理問題
在上述文中已經對補給水處理中的一些問題從技術角度進行研究和探討，但即使再成熟的技術也仍然需要人來操作實施，所以管理問題就成了一個核心問題。當前，在鍋爐補給水的管理中也確實在一定程度上存在著重視不夠、管理不嚴、執行不力等一系列的問題。同時，國家質檢總局也于2008年批準頒布了新版的《鍋爐水處理監督管理規則》，旨在規范鍋爐水處理的管理工作。管理規則中鼓勵和支持國家鍋爐水處理行業協會加強行業自律，并對鍋爐水處理系統的設計與制造、安裝與調試、使用與管理、鍋爐水處理的檢驗、鍋爐的清洗和監督等事項進行了明確的規定。
在此筆者認為，加強在水處理工作中的管理要在國家或行業管理規范的基礎，一是要結合電廠鍋爐水處理的實際情況，制度符合單位實際的管理和監督制度，對管理事項進行確，對崗位職責進行明確，對責任管轄進行明確，并要制定相應的責任追究條款；二是要針對制度的條款要求，適時開展定期和不定期的工作績效量化考核，以此來督促制度的落實，對問題的責任人進行追究；三是要開展好培訓工作，對新技術及時進行講解，以利于在實踐中操作的準確性，提高工作效率。
綜上所述，電廠鍋爐補給水處理工作伴隨著科學技術的進步和國家行業的要求，仍然需要在改革中進行創新，在繼承中進行發展，在改革與發展中也會出現不同的問題，需要我們用科學發展的眼光、用開拓進取的思維模式、用與時俱進的工作作風進行探索和思考。
參考文獻
[1]國家質監總局.鍋爐水處理監督管理規則[S].2008.
[2]鍋爐水處理實用手冊[M].第二版.
第7篇：水電廠論文范文
關鍵詞：水電廠 安全 管理 問題
中圖分類號：TU714 文獻標識碼：A文章編號：
進入21 世紀以來，我國經濟快速發展，作為經濟發展的主推動力，電力供應起到了不可替代的作用，水電廠作為電力供應的主力軍，其能否安全、快捷地為用電企業、居民提供充足的電力供應，確保上下游人民的生命和財產安全，是擺在每一個水電廠工作人員面前的艱巨任務。
一、水電廠安全管理中存在的問題及原因
在目前水電廠安全管理中存在的問題在于安全認識不足和現場管理制度不完善兩大方面。首先,市場需求給水電廠生產帶來的巨大壓力,使很多企業都存在著不同程度重生產輕安全的管理思路。管理在提高生產效率方面投入了大量的時間和資金成本,而在安全方面或多或少帶有松懈思想,給水電廠的安全生產埋下了隱患。而自動化技術等高科技手段的應用,要求工作人員不但要具有完備的水電工程專業技能,還必須具備熟練的計算機控制能力,及環境保護等相關知識。但由于企業過于重視立竿見影的經濟效益,未形成自上而下的安全管理理念,因此工作人員在安全技能培訓及安全知識學習中的效果也大打折扣,處于生產管理中主體地位的人的因素對安全生產產生了極其不利的影響。其次,生產現場安全管理不規范也是問題產生的主要原因之一。由于機械設備是電力生產不可或缺的重要組成部分,因此在所有工作環節保持設備的最佳工作狀態是實現人機系統安全與高效的基礎。設備問題主要包括設備質量問題、操作問題與維修問題三類,一些機具不具備在工作人員誤操作下的安全防護功能,如出現危險情況時的報警系統未顯示,設備出現故障時無法實現自動停機系統、冗余系統等功能,都可能造成重大的安全事故。此外,工作環境也對水電廠的運行安全具有重要影響,相比其他行業,水電工程的工作環境比較復雜,噪聲、粉塵、振動等不良物理環境不利于設備的長期運行,同時也會促使作業者容易感到疲勞,產生精力不集中、反應能力下降等問題。
二、水電廠安全管理中存在問題的對策分析
2.1 切實落實水電廠安全管理制度及操作規程。切實落實水電廠安全管理制度及操作規程是加強水電廠安全管理的首要措施。“安全第一、預防為主”一直是水電廠供水、供電生產中的重要原則，安全決定著水電廠是否能夠順利完成日益增長的供水、供電需求。因此，必須切實落實水電廠安全管理制度及操作規程，并且嚴格執行安全規章制度及安全操作規程。要不折不扣地將安全管理貫穿于整個水電廠所有工作的始終，不能搞形式主義、不能陽奉陰違，切實貫徹安全管理獎懲制度，賞罰分明，對嚴格按照安全管理制度員工要給予重獎，對違反安全管理制度的人員要重罰，堅決杜絕發生生產事故。
2.2 切實制定措施，加強生產現場安全管理。切實制定措施，加強生產現場安全管理是加強水電廠安全管理的第二個措施。安全管理事關水電企業生產現場管理的成敗，是生產現場管理的基礎和根本，沒有安全管理，整個生產現場管理就是失敗的。因此，要結合整個水電企業的生產需要，制定切實可行的生產現場安全管理方案，建立健全生產現場安全管理規章制度，全面落實生產現場安全管理措施，將生產現場安全管理細化到每一個人、每一道生產工序，做到生產現場安全管理人人參與、人人有責，狠糾違章，規范現場操作，加強生產現場安全管理。
2.3 加大培訓力度，提高生產現場人員的綜合素質。加大培訓力度，提高生產現場人員的綜合素質是加強現場施工管理的第三個措施。培訓的目標是提高生產現場人員的安全意識、技能水平和綜合素質，通過培訓，增強生產現場人員的安全意識，適應生產現場安全管理的。開展以崗位、班組長為主的教育培訓格局。培訓過程應有意識地運用規范的培訓標準，統一學習筆記，建立教育培訓檔案，有側重地針對主要工種進行重點培訓，并重視實踐技能培訓，有計劃、有針對性地開展實用性競賽、現場操作展示等豐富的活動，要努力把教育培訓的觸角延伸到班組前沿，以此來提高職工的綜合素質和業務技能，為水電廠安全管理提供合格的復合型人才。
三、積極完善水電廠的安全管理體系
3.1 安全管理體系的建立。水電廠安全管理體系的建設重點在于“以預防為中心”的原則和安全責任制的建立健全。“以預防為中心”的原則要求在設備管理、操作、制度等方面引入事前控制,首先應對整個工作系統進行安全性評價,綜合運用安全系統工程的方法對系統安全性進行度量和預測。確認各部分發生危險的可能性及其嚴重程度,提出必要的措施,尋求最低的事故率和最小的事故損失。其次,應對系統進行技術監督,其內容包括預防性試驗、電能質量、電測、環保、繼電保護、節能等方面,其中預防性試驗是針對電力設備進行的,通過絕緣預防性試驗可以掌握設備的絕緣性能的變化情況,及時發現內部缺陷,采取相應措施進行維護與檢修,保證設備的安全可靠運行。再次,應建立巡回檢查制和設備點檢制。以科學的點檢標準和點檢制度預先對重要設備可能存在的問題進行檢查和排除。另一方面,應以工作人員的自我約束為目標,建立人性化的考核機制,落實各級管理人員、現場操作人員的權責和義務。為使管理體系更加標準、規范,必須建立全面的安全獎懲制度和監督機制,安全獎懲制度包括安全長周期考核規定、安全生產管理目標責任書、全員安全風險抵押獎勵實施細則、經濟責任考核制度、設備維護消缺獎勵辦法等;而監督機制則應由基層單位自我監督、企業行政監督和群眾監督等部分,組成健全的三級安全網,保證相關制度的有效落實。
3.2 深化安全思想認識加強安全培訓和技能培訓。在認識到安全事故的重大危害,以及安全管理在企業運行中不可替代的重要性的基礎上,企業應加大安全培訓與生產技能培訓的力度,幫助工作人員提高知識技能與安全意識,使之具備適應科學管理理念的綜合素質。以實用性競賽與現場操作展示相結合的教育活動形式,為水電廠培養具有現代管理思維的復合型人才。
結論：
總之，安全管理是水電廠實現經濟效益的基礎,也是上下游居民生命與財產安全的重要保障,只有不斷深化安全意識,嚴格制定并落實生產現場的操作規程,提高工作人員的綜合素質,建立積極完善的安全管理體系,才能真正實現水電廠的高效管理,為企業快速、穩定的發展創造條件。
參考文獻：
[1]王澤玉.風險管理與水電安全生產[J].中國水能及電氣化,2009.
[2]張東棟,壽攀.水電站安全運行管理模式的構建[J].中國電力教育,2009.
[3]梁超英,水電廠擴建工程的安全管理[J].湖南電力,2010.
第8篇：水電廠論文范文
論文關鍵詞：機電一體化,電力行業,應用
機電一體化主要是指將機構的主要功能以及動力、信息處理、控制等功能與電子科技相結合，實現機械裝置與電子化控制軟件、設計有機結合，形成全新的系統。它具有多功能、高質量、高可靠性、低能耗等特定功能價值，涵蓋了“技術”和“產品”兩個方面，是一個功能強大的系統。
當前，機電一體化已經發展成為了一門具有專門系統的學科領域，當今科學發展日新月異，機電一體化也將逐漸被賦予新的內容。
2 機電一體化技術發展現狀
2.1 機電一體化技術在電力行業的發展現狀
近年來，“機電一體化”這個名詞越發流行，它最初只被認作為機械與電子的簡單結合，但隨著微機性能不斷提高，以及信息技術、數據庫、光學，尤其是通信技術逐漸進入機電一體化，機器可以通過遙控和網絡化實現機電一體化，生產范圍也日益普及。
機電一體化目前多應用于汽車制造、裝備制造、機械加工等行業，其優越的性能在電力行業的應用還處于初級階段。電力行業發展需要集成化、智能化，也需要人性化、綠色化，這些都是機電一體化技術能夠做到的，因此，機電一體化技術在電力行業的應用還遠遠不能滿足行業發展的需求，還有待進一步地研究并投入應用。
2.2 機電一體化技術的發展趨勢
當今數字化、綜合化、網絡化以及個性化的技術革命是以微電子、軟件、計算機和通信技術為核心引發的，對全球經濟、社會、科技和軍事等方面發展影響深刻，也影響了機電一體化學科的發展趨勢。據有關預測表明，機電一體化技術的發展方向如下所述。
（1）朝著光電一體化發展：一般由傳感、動力、信息處理、機械結構等部件即可組成機電一體化系統，加入光學技術，并利用其特點，能有效完善機電一體化系統中的傳感、動力和信息處理部件。（2）朝著柔韌化發展：今后的機電一體化系列產品，會有足夠的冗余度來運轉執行和控制系統，對突發事件應對能力加強，柔韌化改善。該系統的子系統之間相互獨立，均服務于總系統，而本身也具有“自律性”，能就不同環境而做出差異反應，同時，單個子系統的故障不會影響總系統性能發揮，使得總系統柔韌性加強。（3）朝著智能化發展：未來的機電一體化系列產品的“全息”特點將會更突出，表現為極強的智能化，這是由于信息技術、模糊技術都在快速發展，識別能力增強。
3 機電一體化技術在電力行業中的應用探究
3.1 交流電機的正反轉控制設計
在生產實踐過程中，常要求用一臺電動機的正反轉控制方向相反的兩個運動，如小車的左行、右行，機械手的上升和下降等。
交流電機的正反轉控制電氣設計如圖1所示。
要實現三項鼠籠型異步電動機的正反轉控制，只要把三相線當中的任意兩相調換位置即可。如圖1，加入接觸器KM1閉合時電動機正轉，當接觸器KM1斷開，論文接觸器KM2閉合時，電動機就會反轉。
3.2 機電一體化技術在水電站廠設備中的應用
隨著光電式互感器、智能化開關等機電一體化設備的出現，水電廠的自動化技術逐漸進入到數字化階段。
（1）水電廠設備機電一體化結構分析。
水電廠設備機電一體化結構主要分3層。其中過程層，隨著信息技術發展，采用了新一代光電電壓互感器、光電電流互感器，能夠直接采集數字量，提高了抗干擾和抗飽和性能，開關裝置也實現了緊湊化和小型化。
（2）水電廠自動化的發展趨勢。
目前，水電廠機電一體化不斷更新技術，其發展趨勢主要有智能化、人性化及用戶二次開發等。
智能化指系統可根據人為存儲的命令對事件進行推理、判斷及歸納。在一定條件下能代替人工操縱，經過歸納和判斷，自動操作、提示信息，使機組安全地運行。智能化越高，對人員要求越低，對自身及控制設備的狀態能給出準確判斷、統計及報警提示。
3.3 機電一體化技術在電站輔機產品研制中的應用
（1）微機勵磁調節器：該裝置典型的有UNITROP系列，響應快、精度高、穩定可靠、結構緊湊、抗干擾、運行和維護方便、可靠性高，在市場上應用非常廣泛。UNITROL*1000、*F和*5000等自動調節器分別適用于≤50 MW等級的無刷勵磁汽輪發電機、≤600 MW和≥135 MW等級的汽輪發電機組的自動勵磁電壓調節器。（2）勵磁繞組絕緣電阻監測裝置：該裝置典型的有GFDS-9001E型，采用80C196單片機技術。用來測量勵磁繞組與地之間的絕緣電阻，一般采用在線檢測的方式，監測發電機與勵磁機勵磁繞組之間絕緣情況。（3）發電機氣體純度監測裝置：該裝置典型的有GHS-1型，由純度風機、純度儀和變送器等部件構成。優點為：性能穩、無污染、不漂移、維護便捷，獨有的微處理器結構容易使壓力、環境和溫度相互補償，精度高。（4）勵磁電流電壓測算儀：該裝置典型的有GES-9001型，用于測量勵磁電流和電壓，并可顯示發電機的電流、電壓、功率因數、頻率、有功和無功功率以及轉子氫溫、繞組溫度等。適用范圍較廣，可供3～600 MW的發電機組使用，性能好，質量可靠。
4 結語
機電一體化技術伴隨著當前科技的進步快速發展，所發揮的作用日益明顯，但是其在電力行業的應用遠不能滿足當前的需求，還需要進一步地研究并應用。
參考文獻
[1] 章浩，張西良，周士沖.機電一體化技術的發展與應用[J].農機化研究，2006（7）：46-47.
[2] 袁中凡.機電一體化技術[M].北京：電子工業出版社，2006.
第9篇：水電廠論文范文
關鍵詞：“少人值守、遠程集控”；電能量采集系統；后臺服務器；應用前景
1.概述
構皮灘發電廠位于貴州省余慶縣構皮灘鎮的烏江干流上，距上游已建的烏江渡水電站137km，下距河口455km，控制流域面積43250km2，多年平均徑流量226億m3。電站裝機容量3000MW，保證出力751.8MW，年發電量96.82億kW?h。電廠裝機5臺，單機容量600MW，主要任務是發電，兼顧航運、防洪及其它，是國家“西電東送”戰略的重點工程。
2.淺析電能量采集方法
電能量計量裝置設在電能生產、傳輸和使用等各個環節，用來計量發電量、場用電用、供電量、損耗電量、銷售電量等，如何準確及時、可靠地將這些計量出的電量抄讀回來，對電力部門來說是至關重要的事情，它的意義不僅僅反映電能的使用情況，更重要的是它可直接反映出我們電力企業的銷售量，實現的產值以及相關的各項經濟指標的完成情況，對于我們分析用電負荷的發展趨勢、用戶的用電行為、加強營業管理、線損管理、表計管理、用戶管理都是密切相關的。但目前人工方式效率低、成本高、質量差已成為我們經營管理中的老大難問題，直接影響到我們電力企業的經濟效益和社會效益成本，傳統的電能計量通過人工在機組或線路電能表上觀察度數計量，但這種傳統的方法存在以下問題。
（1）成本高，勞動強度大；
（2）造成線損統計不準；
（3）操表過程中易出現錯誤，可靠性較差；
（4）無法對用電行為有效監控；
（5）無法適應現代化的電量統計要求。
隨著社會主義市場經濟體制在我國的確立和電力工業的發展，電力作為一種商品走向市場已是大勢所趨，電網的商業化運營和管理已逐步展開，特別是最近幾年，電廠的建設和投資模式的多樣化，是大多數的新、擴建電廠的產權已不在是國家獨有，“廠網分開、競價上網”是今后的發展趨勢，為加強用電管理，提高供電效益，使其適應市場經濟需要，供電部門實行電度表自動抄表和用電的監控管理是非常必要，對于提高電力部門的管理水產和經濟效益無疑有著十分重要的意義。構皮灘發電廠作為貴州最大的水電站，是我國“西電東送”戰略的重要工程。因此，我廠必須配置一套計量精確，運行可靠，相對獨立的電能量運程采集系統。
圖一 構皮灘發電廠電能量采集系統
構皮灘發電廠500kV開關站配置的電能量采集裝置為廣州南方電力集團科技發展有限公司所生產的EAC5000D型采集裝置，其采集構皮灘電廠1號至5號發變組、皮施甲線、皮施乙線電能量。遠程數據通過通訊通道上送貴州省調與集控中心，現場數據通過運行人員調取。電能量采集裝置在我廠的應用，一定程度上提高了我廠用電管理的現代化水平。
3.電能量采集裝置后臺服務器在“少人值守，遠程集控”電廠中的應用
為不斷提高水電廠安全生產管理水平，有效改善員工的工作和生活環境，在摸索與不斷總結下，貴州烏江水電開發有限責任公司（中國華電集團公司貴州公司）在烏江流域各水電站推動水電廠“少人值守、遠程集控”的建設工作。我廠按照“統籌規劃、因地制宜、確保安全、穩妥推進”的方針，結合自身實際，通過技術改造和管理提升，有計劃、有步驟地推進“少人值守、遠程集控”工作，從管理、人員、設備三個方面開展構皮灘發電廠“少人值守、遠程集控”實施工作，計劃于近期實現“少人值守、遠程集控”管控模式。
我廠在實現“少人值守、遠程集控”管控模式后，遠程監控系統與ON-CALL系統投入運行，運行人員與維護人員合并上班，撤除24小時運行值班人員，全員實行8小時工作制，24小時負責制。在該模式下，我廠電能量采集裝置存在如下問題：
（1）在電能量遠程采集系統中，電能數據可在電能采集裝置中保存一定的時間，因此不必要求實時采集，但由于如果超過一定的時間，后面的電能數據會被新的電能數據覆蓋，所以電能數據應該及時采用，以免造成電能數據丟失。撤除24時運行人員后，電能量采集裝置現場數據無法及時調取，若派專人至開關調取電量數據，將不必要的加大工作量；
（2）在某一電能表通訊異常或數據異常時，異常狀況將無法在第一時間被發現；
（3）電能量采集裝置數據分析功能不夠完善，對電能量的分析需現場工作人員手動完成；
（4）現我廠電能量采集裝置未與我廠辦公網絡鏈接，無法實現遠方對電能量采集系統運行狀態的監視。
為有效解決上述問題，實現電能量采集裝置的遠程控制，實現自動數據統計功能，必須在現有的電能量采集系統中，設計了一套后臺服務器與辦公網絡系統、ON-CALL系統相連接，并至少設計有如下功能：①辦公區域的遠程數據采集；②設計有數據庫系統以便于數據存儲和處理分析；③為減輕工作量設計有自動報表填報系統；④能夠自由查詢任一時間的電能量數據；⑤可以自動定時將電能量數據在我廠內部主頁上；⑥可以與我廠點檢定修系統數據庫相鏈接；⑦設計有電能表通訊中斷報警功能，一旦出現某一電量表通訊異常，后臺將自動通過ON-CALL系統進行報警。
通過討論與咨詢設備生產方意見，我廠使用的EAC5000D電能量采集系統后臺應按如下要求設計：后臺服務器使用WINDOWS2003系統為平臺，利用Sql server 2005 Express構建數據庫系統，采用TCP./IP協議與其他設備相連接。
圖二 電能量采集系統后臺服務器網絡
在電能量采集系統投運后，將有效提升我廠電能采集系統的自動化水平，實現：
（1）電能量實時數據在辦公室后方即可調取，不需要人員專門到現場進行調取，有效提升工作效率，減輕工作負擔；
（2）電能量數據將自動保存于后臺數據庫中，可以任意調取任一時間的電量數據；
（3）后臺服務器與我廠ON-CALL系統相連接，電能量采集系統的任何異常都將在第一時間通知到運行維護人員，保證缺陷的到及時消除；
（4）電量報表與數據統計功能的實現，避免現場工作人員在進行計算過程中出現錯誤，保證了重要數據的正確性。
在電能量采集裝置后臺服務器的支持下，我廠電能量采集系統將完全滿足“少人值守、遠程集控”管控模式需求，將電能量采集系統的功能發揮至極致。
參考文獻：
