高層建筑的地基結構精選(九篇)

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第1篇：高層建筑的地基結構范文

關鍵詞：高層建筑 地下室 基礎

現代城市高層建筑大多設置有地下室，在設計其基礎時應該考慮到施工現場的地質條件、上部結構的類型以及使用要求等；另外還必須考慮到與之相鄰的建筑物的影響，確保施工安全。有的基礎設計需要降低地下水位的，還必須選擇合理是時機，避免停止降水后，隨著水位的上升，導致建筑物上浮。

高層建筑一般采用整體性強、承載能力高、且能滿足建筑物容許變形的要求的筏板基礎或者帶樁基的筏板基礎。若在地質條件比較好而且可以滿足地基承載力要求與建筑結構變形要求時，也可以采用交叉梁式基礎。若地基承載力或者變形不能滿足要求時則應該采取樁基礎或者符合基礎。

1 地下室設計應注意的問題

1.1 高層建筑地下室設計必須綜合考慮上部荷載、巖土壓力以及地下水等不利影響因素。地下室外墻必須滿足水壓力、土壓力以及地面其他荷載的側壓力作用的要求，外墻的水平及豎向的配筋率不得小于0. 3%，鋼筋間距應小于15cm。

1.2 當地下室的頂板作為上部構筑物的嵌固端時，不得在地下室的頂板開設大的孔洞。

1.3高層建筑地下室不適宜設置變形縫，當超過伸縮縫最大間距時,應該每隔30 m～40 m設置一道貫通頂板、底部及墻板的施工后澆帶,其寬度不得小于80cm；可以將后澆帶設置于柱距三等分的中間范圍及剪力墻附近。

1.4 由于主體結構厚板與地下室薄板交界處是應力較為集中的位置，因此必須適當的增大該處的截面尺寸及加強配筋。

1.5 有窗井的地下室,必須設置分隔墻，而且應該將分隔墻與地下室的內墻連接成為整體。

2 基礎設計應注意的問題

2.1 荷載組合

現在設計人員基本上都是采用電算程序計算出各種荷載效應的標準組合和同一地基或樁基承載力特征進行設計。風荷載及地震效應引起建筑邊角豎向軸力較大，若將這種短期荷載與永久荷載等同對待，這就導致邊角豎向結構的基礎過大，而未能增強中部豎向結構的基礎，從而會導致地下室橫向墻體產生八字形裂縫。因此，當重力荷載與風荷載組合時，應該適當的將承載力特征值提高到1.1～1.2倍；當重力荷載與地震作用組合時，可以按照《建筑抗震設計規范》的要求適當提高承載力特征值。因此,高層建筑基礎設計應以減小長期中立荷載作用下地基變形、差異變形為主,計算地基變形時,傳至基礎地面的荷載效應采用正常使用的極限狀態下荷載效應的準永久組合,不計入風荷載和地震作用。按地基承載力確定基礎底面積及埋深或按單樁承載力確定樁數時,傳至基礎或承臺底面的荷載效應采用正常使用狀態下荷載效應的標準組合。

2.2 筏板基礎設計應該注意的問題

2.2.1 應該根據地基承載力、上部結構荷載的分布形式等來確定基礎的平面尺寸，計算時可以不進行偏心距計算。

2.2.2 在確定平板式筏基的板厚時可以通過受沖切承載力計算確定，但是還應該考慮不平衡彎矩作用在沖切面上的附加剪力的影響，一般板厚不得小于40cm。

2.2.3 當地基均勻且上部結構具有較大的剛度，結構柱間距以及柱荷載的變化小于20%時，筏板基礎也可只考慮局部彎曲作用。反之，筏板基礎的內力則應該按照彈性地基板進行分析。

2.2.4 筏形基礎的頂面與地面均應該設置雙向鋼筋網片，鋼筋的間距不宜小于15cm，也不宜超過30cm,其受力主筋直徑不宜小于12mm。

2.3 樁基礎設計應該注意的問題

2.3.1樁基礎設計應該因地制宜。現在各個地區基本上都有比較成熟的經驗，有的地區甚至有自己的地區規范，因此，在進行樁基出設計時，若工程所在地有地區性規范，那么就應當按照該地區規范來設計。樁基選擇和承臺設計應根據上部結構類型、荷載大小、樁穿越的土層、樁端持力層土類、地下水位、施工條件和經驗、制樁材料供應條件等因素綜合考慮。

2.3.2 為確保樁基的安全性與經濟性，應該根據靜載試樁結果確定樁基的豎向承載力、抗拔承載力、抗剪承載力。

2.3.3 以下幾類樁基礎設計時必須進行沉降計算，甲級設計等級的樁基礎、建筑體型復雜或樁端以下存在軟弱土層的乙級設計等級的樁基礎、對沉降有嚴格要求的建筑的樁基礎以及采用摩擦型樁的樁基礎。當樁基承受比較大的永久水平力作用或者對水平位移有特別要求時，必須進行水平變為驗算。

2.4 箱型基礎設計應該注意的問題

2.4.1應該根據地基承載力及上部建筑物的荷載大小來確定基礎的幾何尺寸。基礎的外墻應該沿著建筑物周邊設置，而內墻則應該沿著柱網或者剪力墻位置均勻分布，墻體的總面積不得小于整個箱型基礎包圍的面積的十分之一。當基礎的長寬比大于4時，其縱橫水平間面積不得小于整個基礎包圍面積的十八分之一。

2.4.2 箱型基礎的高度必須滿足承載力、結構剛度以及建筑使用功能的要求，不宜小于箱基長度的1/20,且不宜小于3 m。

2.4.3 應該根據受力計算以及防水等方面的要求確定基礎的墻體、頂板、底板的厚度。無人防要求的箱型基礎，底板厚度不得小于30cm，內墻與頂板厚度不得小于20cm，外墻不得小于25cm。

3結束語

高層建筑物地下室及基礎設計質量的好話直接影響到整個建筑物的結構安全，因此，應該根據具體的地質條件、上部構造的結構形式、施工條件等因素，選用合理的基礎形式，確保建筑結構安全。

參考文獻：

[1] 李國勝.高層混凝土結構抗震設計要點[M].北京:中國建筑工業出版社, 2009.

第2篇：高層建筑的地基結構范文

關鍵詞:高層住宅 地下室 結構設計

Abstract: in recent years, with the rapid development of economy, and high building more because of its architecture function and structure the requirements of itself, most of the need to set up cutting one layer or layers in the basement. Underground engineering construction projects in the whole of the proportion of the also more and more big. But the cost of the basement in the whole building in total cost to the proportion of the very large is, how to make the basement of the economic and reasonable design is particularly important.

Keywords: high-rise residential basement structure design

中圖分類號：TB482.2文獻標識碼：A 文章編號：

高層住宅地下室的結構設計是一個綜合性很強的問題，涉及內容繁多且復雜，因此無論是從技術還是從經濟的角度講都需要我們更深入地研究地下室結構設計的技術問題，提高設計水平，真正做到技術與經濟同步、安全與適用協調。

1、地下室的設計

1.1基礎的選型：

1.1.1《高規》12.1.1條規定，高層建筑基礎設計，應綜合考慮建筑場地的地質狀況及水位、上部結構類型、使用功能、施工條件以及鄰近建筑的相互影響，以保證建筑物不致發生過量沉降或傾斜，并能滿足正常使用功能要求。還應注意了解鄰近地下構筑物及各類地下設施的位置和標高，以保證基礎的安全和確保施工中不發生意外問題。

1.1.2基礎形式應選用整體性好，能滿足地基承載力和建筑物容許變形的要求，并能調節不均勻沉降，達到安全實用和經濟合理的目的。

根據上部結構類型、層數、荷載及地基承載力，中小高層建筑地下室基礎可采用條形交叉梁基礎、滿堂筏板、樁筏或箱形等基礎形式。筏板基礎可以是梁板式和平板式，當建筑物層數較多、地下室柱距較大、基底反力很大時，宜優先采用平板式。當采用梁板式筏基時，基礎梁截面大必然增加基礎埋置深度，當水位高時更為不利，梁板混凝土需分層澆筑，而且梁支模費事，因而增長工期，綜合經濟效益不一定比平板好。

1.2抗浮設計

1.2.1《地基規范》3.0.3條規定，巖土工程勘察報告應提供用于計算地下浮力的設計水位。結構抗浮驗算必須根據巖土工程勘察單位提供的地下水浮力的設計水位來驗算。

1.2.2抗浮驗算時永久荷載的分項系數取值，各地區可能與《荷載規范》不同，當有地區標準按當地的標準，無地區標準則按《荷載規范》。

1.2.3當抗浮設計水位較高，裙房滿堂地下室或地下車庫需要采用抗浮措施時，應按工程具體情況區別對待。如果裙房滿堂地下室或地下車庫是獨立建筑，與高層主樓基礎沒有連接成整體，并有一定距離不會因差異沉降造成影響時，抗浮措施可以根據經濟技術比較采用：抗浮錨桿、抗拔樁或壓重等方法；

1.3建筑物上部結構、地下室、地基的相互作用關系必須要了解。

1.3.1高層建筑的基礎上部整體連接著層數很多的框架、剪力墻或簡體結構，地下室四周很厚的擋土墻又緊貼著有效側限的密實回填土，下部又連接著沿深度變化的地基。無論在豎向荷載還是水平荷載的作用下，它們都會有機地共同作用，相互協調變形。盡管在這方面的設計計算理論仍不夠完善，但如果僅僅把基礎從上部結構和下部地基的客觀邊界條件中完全隔離出來進行計算，是根本無法達到真正設計要求的目的。

高層建筑基礎的分析與設計經歷了不考慮上、下共同相互作用的階段，僅考慮基礎和地基共同作用的階段，到現今開始全面考慮上部結構和地基基礎相互作用的新階段。我國目前也有了專門的高層建筑與地基基礎共同作用理論的相關計算程序，如果設計人員所用的計算機結構分析軟件仍是沿襲著不客觀充分考慮相互作用的常規計算方法，設計的計算結果往往和工程實測的結果相差甚遠，達不到經濟合理性的要求。

1.3.2無論是采用箱基還是筏基，諸多工程的實測都顯示；底板的整體彎曲率都是很小的，往往都不到萬分之五。有一些高層建筑箱形基礎的實測值都僅在（0.16～3.14）×10-4之間，國外也有的資料上實測的撓區率都是很小的，比如德國法蘭克福展覽會大樓的筏板實測撓區率只有2.55×10-4。而且我國測得的筏底板鋼筋應力一般都在20~30N/mm2之間，只有鋼筋強度設計值的十分之一，個別內力較大的工程也幾乎沒有超過70N/mm2。

出現這種基礎底板內力遠遠小于常規計算方法的因素很多，如在基礎底板施工時，只有底板的自重，且無任何上部結構的邊界約束，而混凝土的硬化收縮力大，在底板的收縮應變的過程中，使混凝土中的縱向鋼筋產生了預壓應力。若混凝土的收縮當量為15。C，則鋼筋的預應力將可達到31.5N/mm2，例如河北省電信管網中心大樓研測得到的筏板鋼筋預壓應力就可達到30.25N/mm2，相當于十分之一的設計強度，從而在正常工作狀態下抵消了一部分的拉應力，使鋼筋的實際受力變小了；另外，基礎底面和地基土之間巨大的摩擦力起著一定程度的反彎曲作用。摩擦力是整棟建筑的客觀邊界條件，不能視而不見。特別是對于天然地基的箱形和筏形基礎來講，地基土都比較堅實，變形模量和基床系數都比較大，則基礎底板的內力和相應的撓曲率勢必會相應減少。

1.3.3除了上述等因素外，最主要的是上部結構和地下室整體剛度的貢獻，并參與了基礎的共同抗力，起到了拱的作用，從而減少了底板的撓曲和內力，對若干工程基礎受力鋼筋的應力測試表明，在施工底部幾層時，基礎鋼筋的應力都是處于逐漸增長的狀態，變形曲率也逐漸加大。但施工到上部第4、5層時，鋼筋的應力達到最大值。然后隨著層數以及其相應的荷載逐步增加，底板鋼筋的應力又逐漸減少，變形曲率也逐漸減緩。其原因是，在施工到第4、5層時，已建的上部結構的混凝土尚未達到強度，剛度也尚未完成，這時的上部荷載全部由基礎底板來獨自承擔。但隨著繼續往上施工，上部結構的剛度逐漸的形成，并逐漸加大，和基礎底板形成整體作用，共同抗力，則產生了拱的作用，使基礎底板的變形趨于平緩。例如某工程，地下2層，地上10層，箱形基礎實測顯示：鋼筋應力隨著底部樓層施工的增高而增大，當施工至連同地下室共5層時,基礎底板鋼筋應力最大值為30N/mm2，第5層以后，底板鋼筋應力隨樓層施工的增高反而減小了，結構封頂時,底板鋼筋實測最大應力確只有4N/mm2。

所以從上述的諸多工程事例中可以看出，高層建筑基礎底板實際所承受的彎曲內力遠遠小于常規計算值，有很大的內在潛力。所以結構工程師在具體工程項目的設計中，必須細心把握，從細微處著手，才是保證項目質量的關鍵。

參考文獻：

1、高層建筑混凝土結構技術規程JGJ3―2002.北京: 中國建筑工業出版社.2002.

第3篇：高層建筑的地基結構范文

關鍵詞：高層建筑 人防地下室 結構設計

中圖分類號：[TU208.3] 文獻標識碼：A 文章編號：

一、工程概況

某建筑高層住宅樓，由兩棟25層塔樓、2層群房和2層地下室構成，為框支剪力墻結構。設2000m2人防地下室，按戰時二等人員遮蔽所 6 級防空設計，人防區設置2個防護單元，每個單元又分為2個抗爆單元。

二、地下室人防結構設計的特征

地下室人防結構設計的主要內容包含兩方面：一是主體結構設計，包括頂板、外側墻、底板等其他構件的結構設計；二是孔口防護設計，包括出入口的防護和消波系統（防護設備），其中出入口的防護包含防護密閉門的選用、門框墻及臨空墻的計算、出入口通道（包括風井）的計算等幾個方面，而消波系統則包含防爆破活門的選用和擴散室（箱）的設計。

三、地下室人防結構設計的原則

根據以上所述的結構設計特點，可以確定防空地下室結構設計的一般要求：

1．平戰結合，取控制條件，在民用建筑的人防地下室的結構設計中，一般只涉及 5 級或 6 級人防設計，結構的頂板基本上都由戰時控制，而側墻和底板則因防空地下室結構形式的不同而由實際情況確定。

2．進行強度驗算，由于在核爆動載荷作用下，結構構件變形極限已由允許延性比控制，且在確定各種構件允許延性比時，考慮了對變形的限制，因而在防空地下室的結構設計中，不必再單獨對結構構件的變形與裂縫開展進行驗算。

3．只考慮一次核襲擊。

4．注意各部件的協調，以免因設計控制標準不一致而導致結構的局部先行破壞，失去整個防護建筑的作用。

5．地面與地下承重結構體系要協調，不能出現兩者強弱相差較大的情況。了解了人防結構設計的特點及原則之后，必須確定計算所需的載荷值。

四、地下室人防設計

1．等效靜荷載標準值。等效靜荷載是對核爆動荷載進行簡化動力分析得出的荷載值，為作用在結構構件上動荷載最大值與系數的相乘積，其值與地面超壓值、動荷載波形、構件工作階段及允許延性比有關。當條件符合時可由規范（GB50038-94）中直接查取，當條件不符合時，應按規范中公式進行計算。本工程根據規范要求，人防部分各部位的等效靜荷載標準值選擇見表 1：

表 1 等效靜荷載標準值

注：無覆土部分計入上部建筑物對地面空氣沖擊波超壓作用的影響

根據人防圍護區各構件的受力情況及構造要求，該工程相應各構件截面選擇見表 2：

表 2 構件截面選擇值

2．地下室人防頂板的計算。6級防空地下室結構頂板（如圖1所示），考慮上部建筑對地面空氣沖擊波超壓作用影響，無覆土，板厚 250mm，滿足6級頂板早期核輻射的要求。

qel=55kN/m2（分項系數為1.0）;靜荷載自重：0.25×25×1.2=7.5kN/m2。

Σq=55+7.5=62.5kN/m2

計算中間較大板塊 A（屬B1類）：

λ=lx/ly=6/5=1.2；a=1.45；ω=0.076；

B1=0.122；M0=ωq12x=0.076×62.5×62=171.0kN·m；

M x =B1M0=0.122×171=20.86kN·m；

My=aM x =1.45×20.86=30.25kN·m；

Mx0=2M x =2×20.86=41.72kN·m；

My0=2My=2×30.25=60.50kN·m；

板塊 B（：屬 B3 類）

λ=lx/ly=5/5=1.0；a=1.0；ω=0.084；

B3=0.20；M0 =ωq12x=0.084×62.5×52=131.25kN·m；

Mx=B3{M0-[Σ（My0+λMx0）/2]}

=0.20[131.25-1/2×37.48]=22.50kN·m；

My=aMx=1.02×22.50=22.50kN·m；

Mx0=2Mx=2×22.50=45.00kN5.0·m；

Mx0=2My=2×22.50=40kN·m。

人防計算方法，由中間大板塊計算后，向周邊板塊推進，把已經計算出的支座內力作為已知內力，其他板塊計算以此類推，但這些內力值均為動力設計值。

圖 1

3．口部設計。口部設計有門框墻設計，即側擋板和上、下擋板設計，防塌樓梯和出入口頂蓋設計等。

（1）門框墻設計。當換算剪跨C/懸板厚度 h0>1時，按懸挑板設計；當換算剪跨C/ 懸板厚度h0≤1時，按牛腿設計。

其中：C=M/V。本工程 6 級人防防護密閉門 FM1520-115，門框墻選用300厚。如圖2所示：

圖 2

等效靜荷載 q=200kN/m2

設門計算跨度系數 α=1.05

a=1500，b=2000，a/b=1500/2000=0.75

γa=0.36，γb=0.40

Qa=q·γaα=2000×0.36×1.5×1.05=113140kN

Qb=q·γbα=2000×0.40×1.5×1.05=126100kN

兩側：Md=Qb（L–0.033）+1/2qL2b

=126×（0.5-0.033）+1/2×200×0.4672=80.65kN·m

Vd=Qb+qLb=126+200×0.467=219kN

C=Md/Vd=80.65/219=0.368m

C/h0=0.368/0.285=1.29>1 按懸板設計；

門檻：Md=Qa（L-0.033）+1/2qL2a

=113.4×（0.25–0.033）+1/2×200×0.2172

=29.30kN·m

Vd=Qa+qLa=113.40+200×0.217=146.80kN

C=Md/Vd=29.30/156.80=0.187m

C/h0=0.187/0.235=0.80

（2）出入口樓梯荷載考慮：樓梯板、休息平臺板均須按雙向受力作用來考慮，其等效靜荷載標準值qe=55kN/m2。

（3）出入口頂蓋按棚架防倒塌設計，由房屋倒塌產生的垂直等效荷載標準值為50kN/m2，水平荷載為15kN/m2，兩者按不同時作用考慮。

4．底板不利荷載取值。在人防設計中，底板同時受到地下水壓力及人防沖擊力的作用，但人防沖擊力在底板的不利組合中視基礎的形式而定。（1）如果是箱型基礎且在計算中已考慮了水上浮力時，可不計入人防沖擊力。即人防沖擊力可不進行組合；（2）如果是樁基且是摩擦型樁時，應考慮人防沖擊力的不利組合；（3）如果是樁基且是端承樁無沉降時，應不考慮人防沖擊力的組合。

5．基礎設計。在人防工程基礎設計中，由于在核爆動力荷載作用下，地基承載力提高較高，一般可提高2～5倍，因此，對地基承載力與地基變形可不進行驗算，但應驗算結構構件本身強度承載力。

6．計算中應注意的幾個問題：（1）在等效靜荷載作用下，材料設計強度應取動力設計強度值，即考慮材料在動力作用下的提高系數。因此，等量等效靜荷載與等量靜荷載不等價，在截面設計中不能直接套用地面截面設計圖表；（2）對于按彈塑性工作階段確定的等效靜荷載設計中，為保證構件延性，在受彎、受剪及受壓計算中都有與地面設計不同的要求。在按彈塑性工作階段設計時，受彎構件或大偏心受壓構件的受拉鋼筋配筋率不宜大于1.5%。由于我們設計的該類構件均按雙面配筋，所以可以認為ρ

第4篇：高層建筑的地基結構范文

關鍵詞：高層建筑；結構設計；問題

隨著經濟的發展，社會的進步，各大城市的摩天大樓拔地而起，高層建筑已漸漸成為一種趨勢。由于大量人口涌入城市，城市的用地日趨緊張。隨著生活水平的提高，私家車逐漸增多，停車難的問題日趨嚴重。充分利用地下空間也成為共識，因此，高層建筑地下空間的利用尤為重要。所以在高層建筑的設計中，地下室的結構設計的重要性愈發明顯。現就地下室結構設計中常遇到的一些問題進行分析探討。

1 地下室結構平面設計問題

高層建筑地下室設計是一項復雜而龐大的工程，需要對各方面因素進行考慮，如防火措施、管道設計位置、管道走向、排水采光工程等。尤其是變形縫的設計與否關系到整個地下室結構設計的好壞。地下室的設計對于處理地下各種防火、排水等的處理是否方便影響重大，由于設置變形縫會使變形縫處的防水處理變得困難，一般少設或不設變形縫。所以設計人員在設計時一般會采用其他方法，如設置后澆帶、在地上設縫、以及合理的采用一些混凝外加劑等方式來達到不設縫的目的。如果上述方法無法解決，則需從地下室平面的布局入手，這時需要將地下室空間分割成多個小地下室，并將變形縫設置在通道處，這樣不僅可以減少縫的數量，也可使其受力最小，出現問題時可及時補救。在結構設計時，除了變形縫的設置十分重要外，采光通風井的設計也格外重要，這關系到是否能達到高層建筑的埋深要求。如其位置設置不當，將不能有效的將上部的風力和地震作用傳到側壁和地面，會對建筑產生破壞。

2 地下室外墻的結構設計問題

地下室結構設計的重中之重是地下室外墻的設置，設計時以下幾個問題需特別注意。①靜止土壓力系數。根據試驗確定靜止土壓力，當無法進行試驗時，粘性土可取 0.5～0.7，砂土可取0.34～0.45[1]。②荷載。地下室外墻的荷載包括兩部分，一部分是水平荷載；一部分是豎向荷載。水平荷載一般是效靜荷載主要包括：側向土壓力、地面荷載和人防等。豎向荷載則由地下室本身的重量及樓層的傳重。在實際應用中，豎向載荷和風載荷以及地震產生的力是難以控制的。墻體配筋則是由垂直于墻面的水平載荷形成的彎矩決定的，并且豎向載荷的壓彎作用一般不予考慮。③地下室外墻的配筋計算。實際設計應用時，在帶扶壁柱的外墻配筋計算方法是按雙向板計算配筋，而不是根據扶壁柱的尺寸大小來計算。而扶壁柱不是按外墻雙向板傳遞荷載算其配筋，而是根據地下室結構的整體電算分析結果來配筋。這樣設計會使外墻豎向受力筋配筋偏少、扶壁柱配筋不足，而外墻的水平分布筋過多。在計算地下室外墻的配筋時，除了垂直于外墻方向部分有鋼筋混凝土的，內隔墻之間有相連的外墻板塊或者扶壁柱橫截面積較大的外墻板塊需要用雙向板計算之外，其他形式的外墻通常都按豎向單向板計算配筋。豎向載荷小的外墻扶壁柱，無論是外墻轉角處還是內外側的主筋部分都需做適當的加強。扶壁墻的截面積的大小則是界定外墻水平分布筋的依據。在計算地下室外墻時底部支座應固定，并且它的厚度要和配筋量匹配。側壁的抗彎能力比底板的大，而彎矩則和底板相等。

3 地下室頂板的結構設計問題

地下室頂板作為高層建筑上部結構的一個水平約束支柱，其都厚度有一定的要求，一般厚度要大于160mm，如若是人防地下室還需滿足其他要求。地下室的頂板剛度的要求受上部結構的影響，上部結構的約束越大，地下室頂板的剛度越大。《建筑抗震設計規范》明確規定地下室頂板作為上部結構的嵌固端時，其厚度要大于180mm，而且對混凝土的剛度等級、板的配筋率、樓層側向的強度等都有具體的要求，并且澆灌時要用現澆梁板結構，同時還要求地下室頂板若有洞口不能過大。這些都說明高層建筑總深度的計算和地下室層數的限定不僅由地基基礎埋深決定還受很多其他方面的影響。在結構計算嵌固端的要求時不同部位計算方法有所不同：在計算地下室層數或者底板時應從上往下算直至滿足要求，而在剪力墻底部加強區的層數計算時要包括地下層，并且是從下往上算的。地下室頂板不是所有情況都可以作為上部結構的嵌固部位，當出現一下情況時不能作為上部結構的嵌固部位：①頂板為無梁樓蓋②頂板由于內外板的標高超過了梁高的變化范圍形成錯層。

4 地下室抗震設計問題

高層建筑的抗震性能好壞與否與地下室的設計關系重大。提高高層建筑的抗震要求，地下室與地上部分的筑墻必須相一致。而且地下室的埋深也有要求，地下室的埋深要大于地上部分的高度時，其層數可不予考慮，這時算高度時才可從上部地面開始算。為了提高抗震性能，頂板必須要求可作為上部結構的嵌固部位。若地下室頂板為無梁樓蓋和頂板內外板標高超過梁高變化引起錯層這兩種情況時，必須進行一定的處理使其能夠作為上部結構的嵌固部位。

5 抗浮、抗滲及控制措施

地下室結構設計中尤其需注意只有地下室部分和地面上樓層較少時的抗浮計算，采用樁基時需計算樁的抗拔承載力。根據《荷載規范》相關規定計算強度和計算抗浮是荷載分項系數的取值是不一樣的，計算強度時取1.0，計算抗浮時去0.9[2]。地下室抗浮設計影響的因素很多，主要依據是地下水位及其變幅，并且實際設計中往往只考慮其極限狀態，而施工過程中出現抗浮不夠導致局部破壞，往往是對施工過程及洪水期不夠重視引起的。

對于那些地下空間很大的高層建筑而言，塔樓部分的抗浮一般不會有問題，出問題的往往是其裙房和純地下室部分。針對這種情況，通常有以下解決措施：①確定科學合理的抗浮設防水位；②通過某些方法間接降低抗浮設防水位，如盡量提高基坑坑底的實際標高；③設置一些抗浮樁；④盡可能增加地下室的本身的重量。

地下室設計是一項復雜的工程，除了滿足受力要求外，抗滲技術也是一個非常重要的要點，如若設置不當，可能造成地下室成。由于鋼筋混凝土結構不是致密的往往外有裂縫，抗滲效果不是很理想，要想完成抗滲的目的，通常還需采取以下措施：①設置膨脹帶。混凝土中本身具有膨脹劑，但其早期變形收縮僅靠其本身的膨脹劑變形不能達到理想效果，通常大于60m時就需設置一定長度的膨脹帶來補償，才可達到混凝土的無縫施工；②加強鋼筋混凝土的抗拉能力。在澆筑混凝土時要使用抗變形的鋼筋。由于側壁受底板和頂板約束，上下部所承受的力不一樣，使得混凝土上下膨脹收縮不一致，為了抵消這部分差異，要在側壁增加水平溫度筋強化混凝土面層，或者墻的中央設置一道暗梁增加其抗拉能力。除了這些措施之外，對混凝土的養護也格外重要；③設置后澆帶。混凝土早期膨脹收縮時需釋放約束力，后澆帶技術很好的解決了這個問題。同時后澆帶技術也已經可以很好的解決長久性的變形縫，并且已經得到了廣泛的應用。

6 結語

總之，高層建筑地下室的結構設計是一個復雜的綜合性很強的問題，涉及到的內容廣泛而復雜，一些問題到現在還沒有得到很好的解決，如:地基和基礎之間的相互作用問題、上部結構的剛度對地基基礎的影響等。現代高層建筑往往地下工程龐大復雜，建設工程在地下地上的投資已很接近，因此既要從技術上發展解決存在的問題，也要從經濟的角度更深入地完善地下室結構設計的問題，從而提高地下室結構設計的水平，做到技術與經濟協調發展。

參考文獻

第5篇：高層建筑的地基結構范文

關鍵詞：高層建筑；地下室；結構設計；思考

地下室的混凝土澆筑，框架剪力墻結構，抗震結構設計預應力以及無梁樓蓋的設計是高層建筑地下室結構設計的重要組成部分，通過對這四部分的分析，我們可以得出，在建設高層建筑的時候，需要考慮到地面以及高層結構的整體性，除了要提高地面的承載力，還要在施工的過程中有效的控制混凝土裂縫的出現，通過合理的施工和科學的設計，保證地下室的結構能夠安全穩定。

1 地下室的混凝土澆筑設計

對于地下室的混凝土澆筑，首先要注意混凝土的配合比。在轉換層的混凝土強度等級應為C40，同時要采取商品性的混凝土，使用強度等級系數為43的普通硅酸鹽水泥，這種水泥的質量相對穩定，同時泌水性較小，保水性較強。特別適用于泵送混凝土。在進行調配的時候，要控制粗細骨料的用量以及質量，同時要摻入一定的粉煤灰以此來減少水泥的使用量，盡量控制混凝土溫度裂縫出現，降低水泥的水化熱現象，改善混凝土和易性，也可以摻入大約6%的微膨脹劑，使用這種膨脹劑可以補償混凝土的收縮現象。通過加入以上用料可以有效的控制混凝土裂縫的出現。如果想要提高混凝土前期的強度值，可以通過加入一定量的緩凝早強減水劑，控制混凝土的初凝時間。混凝土的坍落度要控制在150-170mm之間，水灰比要控制在0.5以下。

其次就是在澆筑的過程中要注意一些事項。第一是要控制混凝土的入模溫度，在炎熱的夏天進行施工需要在混凝土攪拌的過程中加入一些冰塊，從而進行降溫處理，而混凝土的泵送管道需要用一些苫布進行遮陽防曬，以免在高溫天氣出現爆裂情況，一些澆筑的作業面也需要進行遮陽處理；第二就是要控制澆筑時間。在澆筑的過程中要保持連續施工狀態，同時混凝土澆筑的厚度以及振搗時間都需要進行嚴格的控制，禁止在澆筑的過程中出現冷縫以及超振現象；第三就是對于結構體系的設計。混凝土結構的平面形狀需要選擇相對規則，盡量保證剛度均勻對稱，平面長度和重要部位的凹凸性，對于超長結構的設計應該盡量大于50m，在澆筑完成之后需要考慮使用膨脹帶，膨脹混凝土以及后澆帶等一系列防裂措施。

2 框架剪力墻結構的設計

在進行框架剪力墻的結構設計的時候，除了要符合國家規范中有關框剪結構的設計規定之外，同時框架和剪力墻的布置也要符合相關的規定。框架剪力墻結構應設計為雙向的抗側力體系，它的主體結構構件之間應盡量避免鉸接，而對抗震的設計中，雙向的主軸方向應布置為剪力墻，框架的柱與梁中線之間的偏心距離不應大于柱寬的一半，梁與柱應與剪力墻的中線重合。

對于框架剪力墻結構中剪力墻的設計應符合以下要求：第一平面形狀的凸凹程度較大時，需要在凸出的部分的端部布置剪力墻。第二剪力墻的布置應該分布均勻。由于單片墻的剛度較為接近，長度較長的剪力墻應該設計洞口和連梁形成雙肢墻或者是多肢墻，同時單肢墻和雙肢墻的墻肢長度不應大于8m，同時每段剪力墻的底部承受的水平力產生的剪力不應超過總剪力的50%。第三就是縱向的剪力墻應布置在單元結構中間位置中，當房屋的縱向長度較長，就不要集中在兩端布置縱向的剪力墻，否則在平面里的部分地方就要進行澆縫從而降低混凝土硬化過程產生的收縮應力的影響。同時還要注意的是要加強屋內的保溫工作以此來降低溫度變化對剪力墻的影響。第四就是要注意剪力墻的間距不應過大，要保證樓蓋平面剛度的需要。橫向的剪力墻在沿著豎直方向應滿足規范的要求，在剪力墻之間的樓蓋出現較大的開動之后，剪力墻之間的間距應該適當的減小。縱向的剪力墻一般不要集中布置在兩個頂端。剪力墻上面的洞口應該布置在截面的中間位置，避免出現在端部或者是柱邊附近，而洞口到柱邊的距離也不應小于墻厚的2倍，開洞的面積也不應大于墻面積的一半，洞口需要上下對齊，上下洞口之間的高度不應小于層高的三分之一。

3 抗震結構設計

對于抗震結構，首先要保證橫墻的數量要多，之間的間距要小，這樣房屋的空間剛度才會變大，抗震性能才能加強。這樣就需要砌體房屋采取橫墻承重或者是橫墻與縱向共同承重的結構體系。橫縱墻的布置需要相對均勻對稱，在沿著平面的方向要盡量對齊，沿著縱向的方向要上下連續，避免在平面和縱面出現突兀的變化以及不規則的形狀，在同一軸線的窗戶之間墻壁寬度應力要盡量均勻布置。

防震縫應該沿著房屋的全高進行設計，它的兩側應盡量設置為墻柱或者是墻體，基礎之上可以不設置防震縫。防震縫的長度應該根據設計的烈度以及房屋的高度決定，一般在50-100mm左右，防震縫也要與沉降縫，伸縮縫統一考慮，但是沉降縫與伸縮縫的具體尺寸應以抗震縫為主。

一般的高層建筑縱向的尺寸很大，同時縱向之間的間距相對較小，因此無論是哪種類型的高層，它的縱向水平變形都不是很大，可以忽略不計，在進行設計地震剪力分配時，可以按照剛性的樓蓋進行考慮，也就是縱向的抗震墻分擔的地震剪力按照縱向墻體的抗側剛度比例分配。

地震對于高層建筑的破壞主要幾種在以下幾個部位，分別是縱橫墻的連接處，房屋平面的凸凹處，樓梯間的墻體，房屋的變形縫以及鋼筋混凝土的預制樓板，由于在設計的過程當中，容易出現設計的墻體強度較低，材料之間的粘結性較弱，導致它的抗拉，抗彎以及抗剪強度較低，對于水平的地震力承受能力不是很強，當地震烈度加大時，就會出現開裂，甚至倒塌，危險性極高。針對這些方面的問題，應該對墻體的實際情況充分考慮，設計的時候要加入對地震造成破壞的考慮，加強抗震構造的措施，保證施工的質量，只有這樣，高層建筑才能夠具備一定的抗震能力。

4 預應力無梁樓蓋設計

無梁樓蓋的設計一般需要采用彈性理論的計算方法，也就是等代平面框架法，這種方法就是將整個結構按照橫縱柱的方向列為框架梁以及框架柱，然后通過框架梁的寬度進行有效的取值。在進行空間分析的過程對水平荷載下等代框架運算時，只考慮結構的平移，不需要對扭轉進行考慮。對于肋梁，肋梁的劃分不能過粗，也不能過細，要充分考慮到肋梁所在位置以及它需要承受的預應力，其次對負彎矩進行調幅時，應綜合考慮到在垂直荷載下空間框架對柱上板的影響，在垂直荷載滿足條件的基礎之上，要適當的增加調幅系數。對于柱上板帶支座截面的配筋，應該與它的彎矩分布一直，在設計的過程中要在柱寬以及每邊大約1M厚的范圍之內進行集中配置，它的配筋量也不得少于柱上板帶配筋總量的一半，非集中配筋區域的配筋率也不得少于附近的跨中板帶。

5 結束語

隨著城市建筑步伐的不斷加快，高層建筑所占比例越來越大。在高層建筑設計中，如何實現地下室結構的優化設計，已成為當前必須思考的話題，以此保障建筑結構整體安全性、穩定性。

參考文獻：

[1] 楊雪中，王德軍，劉澤東.東花市三期A區工程現澆預應力空心樓蓋的設計與施工[J]，2008，（05）.

[2] 高海，曹憲庭.后張無粘連預應力混凝土樓蓋設計中的若干問題探討[J].冶金礦山設計與建設，2010，（05）.

[3] 閆燕，童占榮，吳秀強.對陜西投資大廈工程建設進度方案的優化分析[J].西北建筑工程學院學報，2009，（04）.

第6篇：高層建筑的地基結構范文

【關鍵詞】高烈度；高層建筑；抗震設計

伴隨著我國高層建筑的不斷發展，建筑結構中常用的結構主要是型鋼混凝土結構以及鋼結構，這是做為建筑高抗震要求的首選結構材質。混合框架核心筒結構是由型鋼框架、混凝土核心筒與伸臂桁架組成的一種具有多道抗震防線的高層結構體系。這種結構體系主要是由伸臂桁架構造加強層，不僅使結構傳力路勁明確，并且利用了外框柱的軸向剛度來提高結構的整體抗側剛度。

一、高烈度地區高層建筑結構抗震設計目標及原則

（1）高層建筑結構抗震設計目標

高層建筑進行結構分析以及設計，主要目標就是使設計的高層建筑結構在強度、穩定性、剛度、延展性以及耗能能力等方面達到最佳效果，最終實現：“小震不壞，中震可修，大震不倒”的目的。

（2）高層建筑結構抗震設計原則

1）結構材料以及體系的選擇

高層建筑使用的材料應該具有材質輕、密度大以及強度高的特點，這樣一來，構造的建筑才有連續性、整體性以及延展性，將建筑結構的整體強度發揮出來，最終提高防震的功效。

到目前為止，鋼結構以及型鋼混凝土結構在抗震方面有很強的作用，做為高層建筑抗震要求的首選結構材質，另外，其他的建筑結構也可以用于對抗震要求不高的高層建筑中，在選擇結構材料以及體系時，應該堅持經濟度比較高并且符合抗震性能的原則。

2）建筑結構的規則性

建筑結構的規則性對于抗震作用比較大，不規則的建筑結構不利于抗震。因為建筑結構具有規則以及對稱的剖面結構，地震對建筑物帶來的搖晃有一定的支撐作用，從而起到很好的抗震效果。從建筑豎向剖面理論來說，豎向抗側力構建的截面尺寸以及材料強度應該自下而上的逐漸減少，這樣就能夠避免測力結構的承載力突變。因此，對于沒有特殊要求的高層建筑物，應該盡量避免過于規則的結構組成，不能一味的追求其視覺效果，更多的注重抗震要求。當然，對于有特殊要求設計成不規則的高層建筑，在進行建筑結構的設計時，應該使用計算機進行模擬，近乎準確的模擬出結構與地震水平之間的作用，從而采取預防措施，相應的做出內力調整，最終提高整體的抗震能力。

3）多道防震體系

一般情況下，一次地震不會造成持續的震動，但是可能會造成接連不斷的余震，盡管強度不大，但是從持續時間以及反復次數上來說，在一定程度上對建筑物造成不同程度的損壞。高層建筑物只是采取單體的結構，一旦遭遇到破壞時就會難以應付接踵而來的持續余震，最終導致建筑物坍塌。針對此種現象，就必須設立多道防震體系。設立多道防震體系，及時第一道防震線被摧毀，還有第二道以及第三道防震線，就能夠很好的躲避反復的余震帶來的破壞，大大的降低了危險指數，增加了抗震能力[1]。

二、高烈度地區高層建筑結構抗震設計及應注意的問題

1、控制結構超限現象以及相關的解決措施

高層建筑結構超限符合以下幾個條件：①當房屋高度超過120.10米，超過《高層建筑混凝土結構技術規程》中規定的鋼筋混凝土部分框支剪力墻結構房屋最大使用高度A級最大高度100米，B級120米的限值；②標準層在水平地震考慮質量偶然偏心作用下，結構樓層的扭轉位移比大于1.2，屬于扭轉不規則平面以及結構；③標準層樓存在凹凸不規則現象。

控制結構超限的措施：對于結構薄弱位置，在框架柱內設置芯柱，提高其承載力以及抗震安全性；控制結構扭轉比，使結構樓層的扭轉位移比小于1.2；對于個別框支墻柱按照中震彈性以及小震計算結果進行包絡設計，滿足中震彈性的抗震性能目標；依次類推，標準層的個別框支墻柱則按照中震計算結果，滿足中震不屈服的抗震性能目標；根據彈塑性實程分析結果，連梁以及框架梁出現彎曲塑性鉸，梁端塑性鉸在各個樓層分布較為均勻，反應歷程中最大層間位移角小于1/120，滿足規范要求[2]。

2、超限高層建筑結構彈塑性分析

結構彈塑性分析主要是根據《建筑抗震設計規范》，采用美國CSI公司的Perform3D 軟件進行彈性分析。該軟件能夠很好的體現基于性能的抗震設計理念，在軟件中引進了美國基于性能的設計規范，對結構進行彈塑性狀態下的地震性能做出準確評估。

高層建筑抗震性能設計指標，主要是對不同設防目標的建筑物采用不同的抗震要求，美國公司提出了一種結構性能水準分為三個等級以及兩個范圍，分別采用S-1到S-5來表示：S-1稱之為“立即可用性能水準”， S-2稱之為“破壞控制性能范圍”， S-3稱之為“生命安全性能水準”， S-4稱之為“極限安全性能范圍”， S-5稱之為“防治倒塌性能水準”，因此，根據這種標準對結構抗震設計制定了較為詳細的抗震性能目標，如下表1所示：

彈塑性的精力計算主要是采用靜力退服分析方法，對三維結構模型施加X向以及Y向的側向荷載，經過計算之后，在同一坐標體系中繪制出結構，在計算的結果中，結構在X向側向荷載以及Y向側向荷載作用力下，能力曲線與需求曲線都沒有交點，并且能力曲線已經超越了最高點，呈現下降的趨勢，在罕遇地震下變形計算，如下圖4所示：

結構在加固之前，在中震以及罕遇地震下，X向以及Y向的地震波，框架柱以及框架上就會有大量的塑性鉸產生。產生的塑性鉸超過總數的55%，在整個結構中就會有大部分的構件進入到屈服狀態下，在中震以及罕遇震下的建筑結構塑性鉸的分布情況，如下圖5所示：

3、抗震加固設計

對于高層建筑物的框架柱應該采用外包鋼筋混凝土從而加大截面，并且適當的加大薄弱層柱以及跨層柱的主鋼筋，增加鋼筋網，對原來的框架梁以及作用設備荷載比較大，承載力不足的次梁應該采用高強度的鋼鉸線，最終提高抗震能力。使用此種方法，由于只是對框架柱進行抗震加固，以及增加了截面，因此，在加固之后，不會出現部分框架柱不屈服的現象，對主梁以及次梁進行抗震加固，能夠使絕大部分的構件滿足抗震要求。如下圖6所示：

第7篇：高層建筑的地基結構范文

1．PKPM軟件

PKPM軟件是中國建筑科學研究院開發的土木建筑結構設計系列程序, PKPM是一個系列，除了建筑、結構、設備（給排水、采暖、通風空調、電氣）設計于一體的集成化CAD系統以外，目前PKPM還有建筑概預算系列（鋼筋計算、工程量計算、工程計價）、施工系列軟件（投標系列、安全計算系列、施工技術系列）、施工企業信息化（目前全國很多特級資質的企業都在用PKPM的信息化系統）。在主要的結構設計中，PKPM軟件有如下特點：1.前處理方便，可以在autocad中將繪制好的圖紙轉為結構模塊計算所需的部分模型，較國外軟件方便很多。2.后處理方便，可以在計算完畢后生成施工圖，要求不高且平面簡單的話直接可用。3.各種參數已經設置好，需要改動的很少。 但在有些特殊的情況下，需設計人員根據實際情況進行人機交互的處理，本文就大伙房水庫輸水二期工程中頭部旋轉濾網檢修室結構中，底層框架柱不等高的情況下就行一些討論。

2.水利工程建筑物中建模時遇到的柱高問題

由于水利工程的特殊性，底層柱高往往不一樣，造成建模時標準層柱高不能反應實際的情況，如果不進行調整就會造成框架柱計算長度，構件的抗側剛度的不準確，導致框架梁、框架柱配筋不準確。

大伙房水庫輸水（二期）工程取水頭部旋轉濾網檢修室，層數為二層，建筑物總高為 12.10m，采用鋼筋混凝土框架結構。本工程抗震設防烈度為 7 度，設計基本地震加速度為 0.10g，設計地震分組為第一組。底層柱底分別嵌固在閘墩上，水工轉換梁上且標高不同，導致底層柱實際柱高不同。而在當前PKPM結構設計軟件中，沒有調整柱高或嵌固端的選項，并不能解決同一層的柱子嵌固高度不同，帶來的在水利工程建筑物中軟件建模時的困難。

3. 不等高嵌固時精確建模方法討論

PMCAD程序中有“與地基相連的最高層號”信息，啟用后程序對懸空柱進行搜索，對在1層以上出現的柱底端加上嵌固約束。利用該功能可處理部分柱在2層或以上層底端嵌固的問題。但對于底層為坡地，岸邊，不等高地坑等，各柱長度長短不齊的復雜情況，用上面的辦法不能有效處理。

可考慮修改SATWE幾何數據文件的辦法。先到SATWE的“圖形檢查”菜單中抄下不等高嵌固各根柱的柱下端節點號，注意底層平面圖中顯示的是“柱編號和柱上端節點號”，需換到立面圖中得到柱下端節點號，再打開數據文件STRU.SAT，按各根柱底實際嵌固標高修改“CFixed Nodal Information between the First Floor and the Basement”下面柱底節點標高最后一項Z向坐標，修改后不執行“生成SATWE數據文件”，僅執行“執行數據檢查”后計算，計算完后可到立面圖顯示結果圖中檢查。（見下面數據）

C______Fixed Nodal Information between the First Floor and the Basement 1,1,-1,13.629,12.470,2 2,2,-1,13.629,16.970,0.000 3,3,-1,13.629,21.470,0.000 4,4,-1,17.829,12.470,0.000 5,5,-1,17.829,16.970,0.000 6,6,-1,17.829,21.470,0.000 7,7,-1,22.029,12.470, -2.5 8,8,-1,22.029,16.970,0.000 9,9,-1,22.029,21.470,0.000 10,10,-1,26.229,12.470, -1 11,11,-1,26.229,16.970,0.000 12,12,-1,26.229,21.470,0.000

4.結束語

第8篇：高層建筑的地基結構范文

關鍵詞：高層建筑；結構設計；質量安全

中圖分類號：TU311.2 文獻標識碼：A 文章編號：1006-8937（2012）20-0153-02

建筑質量的高低直接影響了居民居住的舒適度和滿意度，隨著經濟發展居民對建筑質量的要求也逐漸提高。加之我國城市化進程的加快，城市建筑群越來越多，城市的空間資源有限，因此就不得不使建筑物向上發展，以容納不斷增加的城市人口，由此許多高層建筑拔地而起，成為當下建筑的主要發展方向。我國的建筑業在經歷了漫長的發展階段后，在技術上和施工水平上都有所突破。雖然在長期的發展中高層建筑結構設計的水平均也有所提高，但是房屋的質量還存在諸多問題亟待解決。尤其是在高層建筑的結構設計中更需要著重考慮房屋的質量安全。

1 我國高層建筑質量的安全現狀

改革開放以來，建筑業迅速崛起，城市建設的蓬勃發展也為高層建筑建設創造了契機，高層建筑的數量不斷上升，但在數量急增的情況下質量卻沒有提高，甚至出現了下降的趨勢，片面強調縮短建筑施工工期，以最低的成本盡快的完成更多的工程，最終導致建筑質量的下降。建筑的質量包括多方面內容，從施工前期到施工進行中以及后期維護都是檢測建筑質量的重要環節。首先從施工前期來看，在地基的選擇上，建筑地基的選擇是保證后期建筑質量的關鍵，當前房屋開發過程中許多開發商為盡可能擴大個人利益，地基選擇不考慮與周圍環境的協調性，并且在開發過程中存在技術漏洞，造成地基挖掘的失誤，最終影響建筑質量。另外在施工過程中存在偷工減料的問題，一味強調速度而忽視了質量。再者是施工后期的維護和保養，許多建筑修建好以后直接投入使用，尤其是需要維護的高層建筑，在這一環節上的工作不充分，無法保證后期建筑的質量。

隨著我國經濟的飛速發展，人們的價值觀和生活態度也在不斷變化，對高層建筑的安全需求越來越大。從我國發生的幾次地震來看，許多房屋建筑質量不合格，抗震能力不符合國家要求，也正是因為建筑質量不合格間接導致了當時巨大的人員傷亡。高層建筑的質量與高層建筑結構的設計息息相關，發展高層建筑結構設計的計算理論，加強計算機的應用，提高對新型環保材料的研究，使得建筑結構設計更加安全、適用、可靠、經濟。打破傳統設計理念的墨守成規，充分發揮現代設計師的創新能力，在保證安全的前提下進行創新，以滿足人們日漸提高的高層建筑要求。

2 高層建筑結構設計的原則

高層建筑在我國城市建筑中所占比例正在不斷增大，建筑結構方面的變化也越來越多，新時代的特征在設計中不斷涌現。質量安全與時代創新理念的結合是當下高層建筑結構設計的難點和重點。高層建筑結構在設計中也必須牢牢把握設計的基本原則，使得結果更加合理、規范，具體說來其設計原則包括以下幾個方面：

①計算簡圖的適當性。高層建筑結構設計中的關鍵一環便是設計計算，計算簡圖的選用不當往往會影響后期結構的安全，引發結構安全事故。因此選用適當的結構簡圖是保障結構安全性的重要條件，盡可能的減少計算簡圖的誤差。

②基礎方案的適合性。高層建筑結構的基礎設計是設計中的基礎部分，是根據工程的地址條件和地基環境來選擇的。在基礎設計方案中要充分考慮相鄰建筑物的施工條件和環境因素。在設計過程中充分考慮地基承載力，考慮地基土質的土體性質，最大限度地基的潛力。基礎設計方案應該將地基情況和地址勘測報告做的盡量詳盡一些，參考建筑基地實際情況，使得基礎方案更加適合。

③結構方案的合理性。結構方案是后期建筑的行動體系，結構體系應該明確、簡潔，在清晰的結構中考慮建筑物的整體架構。在結構方案設計中要注意綜合考慮和分析工程的設計要求、材料供應、地理環境、施工條件等，并且協調水、電等的構成。結構方案的選擇要注意其合理性，即與實際工程要求和施工環境相統一。

3 高層建筑結構設計的質量安全面臨的問題

①結構的超高問題。高層建筑首先最大的特點便在于其高，建筑物本身具有很高的高度，但是正因為這些高度，使得建筑結構的設計顯得愈發困難。在抗震規范中對建筑的高度有著嚴格的限制，尤其是在新定范圍中對建筑物的超高問題做出了非常明確的限制。另外當前建筑的實際施工過程中常常會出現結構類型改動的情況，而計劃是按原來的結構設計進行的，因此使得實際情況和原定計劃之間存在較大的誤差。結構超高不符合規范為后期的高層建筑安全問題埋下了隱患。

②嵌固端的設置問題。高層建筑一般都設置在建筑物中的地下室頂板或者人防頂板等位置。地下室和人防在高層建筑中都處于比較重要的地位，而在實際設計中設計師往往會忽視嵌固端的設計。比如嵌固端樓板的適應性問題，嵌固端上下層剛度比的限制、嵌固端上下層抗震等級的一致性、結構整體設計計算的位置等，嵌固端的設置在高層建筑結構設計中處于非常重要的位置，忽略其中任何一方面都可能影響建筑后期的正常使用。

除此之外，高層建筑結構設計還面臨著新舊規范的適應問題，在長期的發展中，針對高層建筑結構設計提出了不同的規范，新舊規范在具體細則上出現了較大的變動，新規范對高層建筑添加了更多的限制條件，對安全性問題的要求更高。因此當前更加強調高層建筑結構設計的規范性問題。

第9篇：高層建筑的地基結構范文

1.1混凝土的施工技術要點

混凝土是當前高層建筑施工時的重要材料之一，混凝土結構更是支撐整個當前高層建筑的基本框架，如果把鋼筋比喻成當前高層建筑的“骨架”，那么毫無疑問，混凝土則是當前高層建筑的“血肉”。由此可見，混凝土施工技術的重要性。在當前高層建設施工過程中，混凝土不能長期直接暴露在空氣中，而當前高層建筑的施工工期普遍較長，使得混凝土存在這樣那樣的質量問題，進而影響整個當前高層建筑的質量，因此，混凝土施工技術的提升在當前高層建筑質量控制上具有重要意義。在混凝土技術施工要點中，首先要根據當前高層建筑的自身特點以及環境配置等來選擇不同的混凝土，并在施工之前進行相應的強度測試，通過調節水與混凝土的合理比例，從而使當前高層建筑中使用的混凝土達到標準。在混凝土施工過程中，還應避免混凝土長期直接暴露在空氣之中，減少因混凝土不達標而引起當前高層建筑質量問題的概率。另一方面，沙石與水的比例也至關重要，不能太干也不能太稀，在配置混凝土的時候，要嚴格計算并控制比例，從而更好地保障混凝土的質量。目前國內普遍采用混凝土泵送技術，因此，在當前高層建筑的施工過程中，要特別注意混凝土泵送技術的流程，從而使得在施工過程中使用的混凝土質量達到當前高層建筑質量的要求。

1.2鋼筋結構的施工要點

鋼筋結構是支撐當前高層建筑的骨架，因此鋼筋結構的施工技術對于當前高層建筑的質量而言至關重要。在鋼筋結構施工過程中，要根據當前高層建筑的實際特點來調節鋼筋結構。鋼筋結構的架設有著嚴格的程序，包括吊裝、測控、焊接、安裝、拆除等部分，且每個程序要嚴格按照程序來實施，這樣才能保障當前高層建筑的施工質量。一般而言，在施工過程中，當前高層建筑的鋼筋外框必須是全鋼結構，通過“三角架”的斜傾結構來支持，以保證鋼筋結構的穩定性，從而有效保障當前高層建筑的施工質量。鋼筋結構施工技術過程中，要注意以下三個要點：首先，在當前高層建筑施工之前，要嚴格檢查鋼筋質量，要全面了解鋼筋結構的各個部分，定期對鋼筋進行抽樣檢測，這樣才能保證鋼筋的質量；其次，由于施工人員的技術問題或者是個人原因導致在鋼筋捆扎的過程中沒能按照嚴格的技術要求對鋼筋進行捆扎，因此，施工人員要嚴格把握好鋼筋捆扎的關，提高鋼筋結構的可靠性；最后，柱插筋對于整個當前高層建筑尤為重要，因此，在當前高層建筑施工過程中，要對柱插筋進行嚴格的質量檢查，防止人為的損害或者低落。

1.3地基與測量的技術要點

地基是當前高層建筑的基礎，地基的測量對于當前高層建筑的質量控制有著重要作用。一般而言，當前高層建筑的地基土質結構復雜多樣，對于土質較單一的地基而言，地基的測量比較簡單。而對于土質結構復雜的地基而言，地基的測量有難度。因此，在測量當前高層建筑的地基時，要嚴格采用預制樁，但由于預制樁的使用耗鋼量大，造價昂貴，在這種情況下，應該采用現澆樁進行地基的施工，以保證當前高層建筑的施工質量。

2當前高層建筑施工技術要點的質量控制

2.1做好三線控制

這里的做好三線控制是指做好當前高層建筑的三線控制：首先，做好垂直度的控制。當前高層建筑的關鍵環節之一是垂直度的控制，也是整個當前高層建筑結構的基礎，為了更好地控制當前高層建筑的垂直度，必須根據大樓柱網的分布狀況來設計，先找出大樓角柱為主，在安裝模板時，應該盡量沿著柱外層上彈好的厚度線，采用吊線來測量垂直度，當垂直度達到標準要求時，要加固支撐，在拆除四角柱模板后，要控制好正面的平整度與垂直度；其次，在垂直度的控制過程中，應該采用當下先進的激光鉛垂儀來實施對垂直度的控制，在對垂直度的控制過程中，應先選擇四個合適的地方作為激光鉛垂儀的控制點，做好當前高層建筑的平面控制。

2.2做好當前高層建筑的混凝土強度控制

為了保證混凝土在施工完成后的強度要求，需要在不同的情況下進行不同的配比實驗。混凝土的配比選擇應當以地區間原料的不同進行不同的配比實驗，以方便在施工過程中能夠順利地調節配比。在試驗中配比時，應當根據混凝土含水量及含沙量來調整配比，以達到保證實驗室配比通用性的目的。如果施工場所是當前高層建筑物，必須加強對原料控制的措施，要能夠及時地進行相應的調整，嚴防砂石級配不良現象的產生。一般來說，當前高層建筑物在建造時都采用的是泵送混凝土，該種混凝土施工方法的采用不僅能極大地縮短施工時間，而且還能改善混凝土的施工性能，不過，即使是在很嚴格的施工要求下，也會出現混凝土施工后強度不足的情況，所以加強當前高層建筑物的養護措施是非常必要的。此外，還應當注重對混凝土強度的評定工作，這里并不是一味地指試塊強度達標就意味著合格，而且需要警惕試塊制作不規范的現象，對混凝土的強度要進行嚴格的控制。

2.3做好安全管理工作

做好當前高層建筑的安全管理主要是做好以下兩個方面的安全管理：首先，要做好基坑支護的安全管理。基坑在開挖之前，要根據土質的結構特征來確定支護的方案，避免因為基坑支護的原因導致施工過程鎮南關出現異常情況；其次，為了施工人員的安全，要做好腳手架和防護的安全管理工作，在精確地計算后確定腳手架的高度，并給施工人員配備安全設施，以保證施工人員的人身安全。

3結語